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航天知识竞赛

201燃气发生器循环中，涡轮工质与主燃烧室工质的关系是（）
202分级燃烧循环的预燃室混合比通常选择（）
203膨胀循环发动机推力室冷却通道的设计关键是（）
204下列型号中采用燃气发生器循环的是（）
205分级燃烧循环的分级含义是（）
206膨胀循环无法用于大型主推力的根本原因是（）
207燃气发生器循环的涡轮排气汇入主燃烧室可（）
208液氧煤油分级燃烧发动机常选富氧预燃室是为防止（）
209膨胀循环发动机室压一般上限约为（）
210分级燃烧循环的泵出口压力需（）
211燃气发生器循环与分级燃烧循环在涡轮入口温度上的关系通常是（）
212膨胀循环发动机最适合的推进剂组合是（）
213下列哪项不是分级燃烧循环的优点（）
214燃气发生器循环的混合比调节主要影响（）
215膨胀循环发动机无需（）
216分级燃烧循环的预燃室流量占总流量比例可高达（）
217燃气发生器循环发动机启动瞬态最易出现的问题是（）
218在三种循环中，工程上实现最高燃烧室压力的是（）
219固体火箭发动机采用星形药柱时，其燃面随时间的变化规律是（）
220轮孔形药柱的初始燃面主要位于（）
221翼柱形药柱在燃烧初期推力迅速上升的主要原因是（）
222战术导弹要求推力曲线平稳，通常优先选用（）药柱构型
223与星形药柱相比，轮孔形药柱的推力-时间曲线呈现（）
224助推器需要短时大推力，常采用（）药柱以利用高初始燃面
225星形药柱的槽深增加会导致（）
226轮孔形药柱的内孔直径扩大，其燃面变化率将（）
227翼柱形药柱的翼数增加，初始推力峰值将（）
228固体发动机药柱选型时，若要求推力平台持续10s且总冲固定，应优先选择（）
229星形药柱的槽数减少，其燃烧时间将（）
230轮孔形药柱的推力下降斜率主要与（）有关
231翼柱形药柱在翼槽烧完后，推力曲线将（）
232战术导弹固体发动机为避免推力突变，通常不采用（）药柱
233星形药柱的槽顶圆角半径减小，燃面将（）
234轮孔形药柱采用多段不同肉厚设计，可实现（）
235翼柱形药柱的翼高增加，初始推力峰值出现时间将（）
236固体助推器要求05s内达到最大推力，应优先选择（）药柱构型
237星形药柱的燃烧面积与下列哪项参数基本无关（）
238轮孔形药柱的内孔表面涂覆阻燃层后，其推力曲线将（）
239翼柱形药柱的翼根倒角增大，推力峰值将（）
240战术导弹采用单室双推药柱时，通常将星形与（）组合
241星形药柱的槽深与槽宽比过大，可能导致（）
242轮孔形药柱的肉厚减小，其燃烧时间将（）
243翼柱形药柱的翼槽烧完瞬间，燃烧室压力将（）
244固体发动机总冲一定，若选用星形药柱，其外径增大则燃烧时间（）
245轮孔形药柱的内孔直径不变、外径增大，推力下降斜率将（）
246翼柱形药柱用于助推器时，其翼槽设计主要满足（）
247星形药柱的槽数增加，其燃烧结束时的残药量将（）
248固体发动机药柱选型中，若允许推力下降但禁止推力尖峰，应排除（）
249在液氧煤油贮箱中，防晃板通常布置于（）
250防涡板的主要作用是（）
251隔膜袋在液氢液氧贮箱中的功能是（）
252数值模拟防晃板效果时，必须采用的准则为（）
253液氧煤油贮箱防晃板开孔率一般取（）
254防涡板叶片数通常选择（）
255低温贮箱隔膜袋材料首选（）
256防晃板安装角度与箱轴夹角一般为（）
257液氢贮箱防涡板需特别考虑（）
258数值模拟中，液面晃动阻尼由哪项参数直接体现（）
259隔膜袋在加注过程中需防止（）
260液氧煤油贮箱防晃板边缘与箱壁间隙通常留（）
261防涡板高度应延伸至出口直径的（）
262在液氢液氧贮箱共底结构中，隔膜袋位于（）
263防晃板数值模拟网格划分应采用（）
264煤油贮箱防晃板腐蚀防护常用（）
265隔膜袋破裂后最直接的后果是（）
266防涡板叶片顶端倒角主要目的是（）
267液氧贮箱防晃板选材需重点考核（）
268数值模拟中判断液面晃动稳定的判据为（）
269防晃板安装支座设计时需考虑（）
270液氢液氧贮箱隔膜袋厚度通常取（）
271防涡板与出口管距离越近，则（）
272煤油贮箱防晃板表面阳极氧化膜厚一般控制为（）
273隔膜袋在排放末期最易出现（）
274液氧贮箱防晃板焊缝需进行（）
275防涡板数值模拟边界条件应设置出口为（）
276液氢液氧贮箱共底隔膜袋需设置（）
277防晃板阻尼孔直径通常取（）
278在火箭上升段，防晃板主要抑制（）
279下列哪一类材料属于典型的烧蚀型热防护材料（）
280非烧蚀型热防护系统主要依赖下列哪种机制实现防热（）
281可重复使用热防护材料最关键的性能指标是（）
282航天飞机轨道器机翼前缘采用的材料体系是（）
283下列关于烧蚀材料密度排序正确的是（）
284非烧蚀型陶瓷瓦表面黑色涂层的主要作用是（）
285可重复使用火箭底部热防护优先选用的材料类别为（）
286烧蚀材料热导率一般随温度升高而（）
287下列哪种参数最能直接反映烧蚀材料的隔热效率（）
288航天飞船返回舱迎风面大面积防热层通常采用（）
289非烧蚀型热防护系统允许的最大表面温度一般低于（）
290碳/碳复合材料在再入环境中主要失效形式是（）
291下列哪项不是可重复使用热防护材料设计必须考虑的成本因素（）
292烧蚀型与非烧蚀型材料在热导率上的典型差异是（）
293航天飞机隔热瓦缺口填充使用的可重复使用柔性材料是（）
294可重复使用热防护系统对冲击损伤的敏感度通常（）
295下列哪种测试最能直接评估烧蚀材料在再入热流下的性能（）
296非烧蚀陶瓷瓦的密度主要受哪项因素控制（）
297可重复使用火箭与航天飞机在热防护设计上的根本差异是（）
298烧蚀材料炭化层表面发射率一般（）
299下列哪项措施最能降低非烧蚀陶瓷瓦的维护成本（）
300飞船返回舱背风面热防护通常选用比迎风面（）
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