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化工单元操作

601在某列管换热器中用某热流体加热某冷流体，两流体均无相变。如果增大热流体的流量，则其出口温度会（）。
602在套管式换热器中用常压水蒸气冷凝来加热空气，空气平均温度为20℃，则换热管壁温约为（）。
603对于单壳程列管换热器，当壳程温度恒定（不沿管长方向变化）时，平均传热温差与管程数的关系是（）。
604在列管换热器中，用饱和水蒸汽加热空气，判断如下两种说法的正确性（）：①换热管的壁温将接近加热蒸汽温度；②换热器总传热系数K将接近空气侧的对流传热系数。
605两流体通过壁面的换热过程，其总传热系数（）
606关于传热系数K，下述说法中错误的是（C）。
607确定换热器总传热系数的方法有（）。
608热管换热器特别适合气-气换热的原因在于（）。
609下述措施中对提高换热器壳程对流传热系数有效的是（）。
610采用多管程换热器，虽然能提高管内流体的流速，增大其对流传热系数，但同时也导致（）。
611冷热流体在换热时，并流时的传热温度差要比逆流时的传热温度差大。（）
612在换热器传热过程中，两侧流体的温度和温差沿传热面肯定是变化的。（）
613从传热的基本公式来看，单位面积传递的热量Q/A与温差△tm成正比，与各项热阻之和成反比。（）
614换热器生产过程中，物料的流动速度越大，换热效果越好，故流速越大越好。（）
615空气与饱和蒸汽之间进行换热，换热管的壁面温度总是接近于空气的温度。（）
616无相变的折、错流换热器，其平均温度差△tm都比逆流时为小。（）
617因为传热系数K与冷热流体的给热系数a1、a2有关，且a1a2，所以a1Ka2。（）
618列管式热交换器内用饱和水蒸汽加热管程的空气，为提高换热器的K值，在管外装设折流挡板。（）
619为了提高间壁式换热器的传热系数K值，必须设法提高α值大的那一侧流体的对流传热系数。（）
620采用错流和折流可以提高换热器的传热速率（）
621当换热器中热流体的质量流量、进出口温度及冷流体进出口温度一定时，采用并流操作可节省冷流体用量。（）
622用常压水蒸汽冷凝来加热空气，空气平均温度为20℃，则壁温约为60℃。（）
623采用逆流操作时，冷流体出口最高温度可达热流体进口温度。（）
624采用并流操作时，冷流体出口最高温度可达热流体进口温度。（）
625在传热实验中用饱和水蒸汽加热空气，总传热系数K接近于空气侧的对流传热系数，而壁温接近于饱和水蒸汽侧流体的温度值。（）
626对总传热系数来说，各项热阻倒数之和越大，传热系数越小。（）
627为了提高传热效率，采用蒸汽加热时必须不断排除冷凝水并及时排放不凝性气体。（）
628当固壁两侧无相变的冷热流体的进、出口温度已确定时，为了提高传热平均温度差△Tm，应采用逆流操作。（）
629间壁式换热器内冷、热两流体的传热总热阻必定大于每一个分热阻，因此，总传热系数的数值必定小于其中任何一个对流体给热系数的值。（）
630选择吸收剂时不需要考虑的是（）。
631选择吸收剂时应重点考虑的是（）性能。
632物理吸收操作是一种将需分离的气体混合物，通过吸收剂转化成较容易分离的液体混合物。（）
633吸收操作的依据是根据混合气体中各组分的挥发度的不同而达到分离的目的。（）
634在吸收单元操作中，吸收剂的选择应考虑吸收剂的溶解度、选择性、挥发性、粘性以及尽可能具有无毒、不易燃、化学性能稳定、无腐蚀、不发泡、冰点及比热较低、价廉易得等。（）
635吸收操作中，所选用的吸收剂的粘度要低。（）
636某吸收过程，已知气膜吸收系数kY为4×10-4kmol/(m2?s)，液膜吸收系数kX为8kmol/(m2?s)，由此可判断该过程为（）。
637亨利系数E值很大，为易溶气体。（）
638亨利系数随温度的升高而减小，由亨利定律可知，当温度升高时，表明气体的溶解度增大。（）
639根据双膜理论，吸收过程的主要阻力集中在两流体的双膜内。（）
640目前用于进行吸收计算的是双膜理论。（）
641难溶气体的吸收阻力主要集中在气膜上。（）
642双膜理论认为相互接触的气、液两流体间存在着稳定的相界面，界面两侧各有一个很薄的滞流膜层。吸收质以涡流扩散方式通过此二膜层。在相界面处，气、液两相达到平衡。（）
643提高吸收剂用量对吸收是有利的，当系统为气膜控制时，KyA值将增大。（）
644物质在单相内的传递机理有分子扩散和两种
645由双膜理论可知，吸收过程传质阻力主要在。
646混合气体中某一组份可以被溶解吸收的程度，取决于（）。
647治理SO2废气，一般采用（）法。
648当X*X时，（）。
649吸收操作是双向传热过程。（）
650吸收操作是单向传质过程。（）
651在吸收操作中，只要气液两相处于不平衡状态时，才能进行吸收。（）
652在吸收过程中不能被溶解的气体组分叫惰性气体。（）
653解吸是吸收的逆过程。（）
654用水吸收CO2属于液膜控制。（）
655当气体溶解度很大时，可以采用提高气相湍流强度来降低吸收阻力。（）
656根据相平衡理论，低温高压有利于吸收，因此吸收压力越高越好。（）
657吸收操作有时采用高温操作，这是因为温度越高，吸收剂的溶解度越大。（）
658吸收操作的依据是根据混合物的挥发度的不同而达到分离的目的。（）
659吸收操作中吸收剂用量越多越有利。（）
660溶解度系数H越大，气体越易溶。（）
661对于吸收来说，当其他条件一定时，溶液出口浓度越低，则下列说法正确的是（）。A吸收剂用量越小，吸收推动力将减小
662通常所讨论的吸收操作中，当吸收剂用量趋于最小用量时，（）。
663吸收操作线方程是由物料衡算得出的，因而它与吸收相平衡、吸收温度、两相接触状况、塔的结构等都没有关系。（）
664吸收操作中，增大液气比有利于增加传质推动力，提高吸收速率。（）
665吸收进行的依据是混合气体中各组分的溶解度不同。（）
666吸收塔的吸收速率随着温度的提高而增大。（）
667在吸收操作中，若吸收剂用量趋于最小值时，无法达到分离要求。（）
668用清水吸收空气中二硫化碳，混合气体的处理量及进口浓度都已确定，所得吸收液要求达到一定标准以利于回收。对此过程，必须采用适量的吸收剂，即由L＝(12~20)Lmin来确定水的用量。（）
669正常操作的逆流吸收塔,因吸收剂入塔量减少,以致使液气比小于原定的最小液气比,无法达到分离要求。（）
670吸收过程一般只能在填料塔中进行。（）
671当吸收剂需循环使用时，吸收塔的吸收剂入口条件将受到解吸操作条件的制约。（）
672吸收操作线位于平衡线的。
673气体混合物中的溶质的摩尔比Y1=004，尾气中溶质的摩尔比Y2=0001，该过程的吸收率为。
674吸收因数定义表达式为。
675气体混合物中的吸收质摩尔比Y1=006，平衡关系Y*=15X，入塔吸收剂中不含吸收质，液气比为14，该吸收过程的最大吸收率为。
676吸收操作线方程为Y=25X+03，平衡线方程为Y*=15X，其吸收因数为，当吸收剂用量为1320kmolh-1时，则惰性气流量为kmolh-1。
677传质单元数只与（）有关。
678填料塔内用清水吸收混合气中氯化氢，当用水量增加时，气相传质单元数NOG将（）。
679逆流吸收的填料塔中，当吸收因数A1，填料层无限高，则气液平衡出现在塔的什么位置（）。
680逆流操作的填料塔，当脱吸因数s1时，且填料层为无限高时，气液两相平衡出现在（）。
681完成指定的生产任务，采取的措施能使填料层高度降低的是（）。
682在吸收操作中，改变传质单元数的大小对吸收系数无影响。（）
683在逆流吸收操作中，若已知平衡线与操作线为互相平行的直线，则全塔的平均推动力△Ym与塔内任意截面的推动力Y-Y*相等。（）
684对一定操作条件下的填料吸收塔，如将塔填料层增高一些，则塔的HOG将增大，NOG将不变。（）
685当吸收剂的喷淋密度过小时，可以适当增加填料层高度来补偿。（）
686福尔马林溶液吸收塔，采用循环液吸收法是因为吸收液作产品，新鲜水受到控制。（）
687吸收过程阻力越大，所需的传质单元高度越；吸收推动力越大，所需的传质单元数越。
688吸收塔的填料层高度计算中，表示设备效能高低的量是，而表示传质任务难易程度的量是。
689吸收塔的塔顶气相推动力为，塔底气相推动力为，当平衡线为直线或近似为直线时，全塔气相平均推动力可取塔顶、塔底推动力的。
690吸收烟气时，烟气和吸收剂在吸收塔中应有足够的接触面积和()。
691从节能观点出发，适宜的吸收剂用量L应取（）倍最小用量Lmin。
692气体混合物中的溶质组成Y1=002，平衡关系为Y*=20X，入塔吸收剂中不含吸收质，液气比为08，吸收质的吸收率最大为（）
693在一填料塔中用净油来吸收混合气体中的苯，已知混合气体的总量为1000m3/h，其中苯的体积分率为4%，操作压强为1013kPa温度为293K，吸收剂的用量为103kmol/h，要求吸收率为80%，塔度底苯溶液的浓度为（）kmol/kmol。
694吸收塔中气液两相为并流流动。（）
695在吸收操作中，若吸收剂用量趋于最小值时，吸收推动力趋于最大。（）
696用清水吸收空气中二硫化碳，混合气体的处理量及进口、出口浓度都已确定，所得吸收液要求达到一定标准以利于回收。对此过程，必须采用适量的吸收剂，即由L＝(12~20)Lmin来确定水的用量。（）
697正常操作的逆流吸收塔,因故吸收剂入塔量减少,以致使液气比小于原定的最小液气比,则吸收过程无法进行。（）
698对于吸收操作增加气体流速，增大吸收剂用量都有利于气体吸收。（）
699系统压力降低则硫化氢吸收塔出口硫含量降低。（）
700解吸的必要条件是气相中可吸收组分的分压必须小于液相中吸收质和平衡分压。（）
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