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12001系统的零序电抗与正序电抗X0的比值X0/X1≤4～5的系统属于小接地电流系统，X0/X1＞4～5的系统则属于大接地电流系统。

12002五次谐波电流大小或方向可以作为中性点直接接地系统中，查找故障线路的一个判据。

12003我国相关规程规定：当各级电压电网单相接地故障时，如果接地电容电流超过一定数值（35kV电网为10A，10kV电网为20A，3～6kV电网为30A），就在中性点装设消弧线圈，其目的是利用消弧线圈的感性电流补偿接地故障时的容性电流，使接地故障电流减少，以致自动熄弧，保证继续供电。

12004我国电力系统中性点接地方式有三种：①中性点直接接地方式；②中性点经消弧线圈接地方式；③中性点经电阻接地方式。

12005为了简化计算，在假定是线性网络的前提下，电力系统可采用叠加原理。对于短路故障，可把短路前状态和短路附加状态叠加起来，就得到短路状态。

12006为保证选择性，对相邻设备和线路有配合要求的保护和同一保护内有配合要求的两个元件，其灵敏系数及动作时间在一般情况下应相互配合。

12007微机保护硬件系统包含以下四个部分：①数据处理单元，即微机主系统；②数据采集单元，即模拟量输入系统；③数字量输入／输出接口，即开关量输入输出系统；④通信接口。

12008外力F将单位正电荷从负极搬到正极所做的功，称为这个电源的电动势。

12009同一运行方式的大接地电流系统，在线路同一点发生不同类型故障，那么故障点三相短路电流一定比单相短路电流要大。

12010所谓全补偿是指补偿后电感电流等于电容电流，或者说补偿的感抗等于线路容抗，电网以全补偿的方式运行。

12011所谓欠补偿是指补偿后电感电流小于电容电流，或者说补偿的感抗小于线路容抗，电网以欠补偿的方式运行。

12012所谓过补偿是指补偿后电感电流大于电容电流，或者说补偿的感抗大于线路容抗，电网以过补偿的方式运行。

12013数字滤波用程序实现，因此不受外界环境如温度等的影响，可靠性高。

12014数字滤波器具有高度灵活性，当需要改变滤波器的性能时，只需重新编制程序，因而使用非常灵活。

12015三相桥式整流中，R承受的是整流变压器二次绕组的线电压。

12016三相短路时，母线上正序电压下降得最厉害，两相短路次之，两相接地短路又次之，单相短路时正序电压下降最少。

12017若Z0、ZZ2分别表示零序、正序、负序阻抗，Z1=Z2，ZJ和Zm表示A、B、C坐标系统中的自阻抗和互阻抗，则Z0=ZJ+2Zm。

12018如果系统中各元件的阻抗角都是80°，那么正方向短路时3U0超前3I080°，反方向短路时，3U0落后3I080°

12019励磁涌流的衰减时间为5～2s。

12020可以采用增加并联运行输电线的回路数和复合导线等方法，以减小系统的总阻抗，改善系统稳定性及电压水平。

12021接线展开图由交流电流电压回路、直流操作回路和信号回路三部分组成。

12022接入负载的四端网络的输入阻抗，等于输入端电压与电流之比，它与网络参数及负载有关。

12023接地故障时零序电流分布与发电机的停、开有关。

12024交流电的周期和频率互为倒数。

12025继电器按在继电保护中的作用，可分为过量继电器（如过流继电器）和欠量继电器（如低电压继电器）两大类。

12026继电器按在继电保护中的作用，可分为测量继电器和辅助继电器两大类。

12027故障支路（横向）各序电流三相均流通，并不仅在短路故障的相别支路中流通。如K点A相接地，B相和C相完好，而K点的B相，C相横向支路中同样有各序电流流通。

12028故障分量的特点是仅在故障时出现，正常时为零。它由施加于故障点的电动势产生。

12029故障点越靠近振荡中心，零序电流变化幅度越大，在振荡中心，两侧电势角差180°时，最小零序故障电流可以为零。

12030故障点零序综合阻抗小于正序综合阻抗，两相接地故障的零序电流大于单相接地故障的零序电流。

12031故障点零序综合阻抗小于正序综合阻抗，单相接地故障电流大于三相短路电流。

12032故障点的正序网络、负序网络、零序网络各自独立，即序分量仅存在于各自的序网络中。

12033故障点的序网络与短路故障点的相别、类型无关，与短路故障点的位置、系统运行方式有关。

12034故障点的零序电压最高，变压器中性点接地处的电压为0。

12035共模电压是指在某一给定地点所测得在同一网络中两导线间的电压。

12036工频变化量保护的缺点是不能带时限整定，即无法作为相邻元件的远后备参与灵敏度配合。

12037高压输电线电感对电阻的比值大，时间常数大，短路时产生的电流和电压自由分量衰减较慢。为了保持系统稳定，长距离输电线的故障应尽快切除，其继电保护的动作时间一般要求在20～40ms。

12038傅立叶算法可以滤去多次谐波，但受输入模拟量中非周期分量的影响较大。

12039傅里叶算法是数字信号处理的一个重要工具，它源于傅里叶级数。这种算法一般需要二个周波的数据窗长度，它可以滤去各整次谐波，包括直流分量，滤波效果较好。

12040负序网络、零序网络是无源网络，仅在故障点作用相应的负序，零序电动势，因而负序电压故障点最高，零序电压故障点最高。

12041辅助继电器可用来改进和完善保护的功能，按其作用的不同，可分为中间继电器、时间继电器以及信号继电器等。

12042非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于线路上。送端和受端的负序和零序电流的相位都滞后于负序和零序电压90°。

12043非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于线路上。送端的负序和零序电流滞后于负序和零序电压的相位角为φL（φL为断相前A相负荷电流滞后与A相母线电压的角度）；受端的负序和零序电流超前于负序和零序电压的相角为180°-φL。

12044非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于线路上。送端的负序和零序电流的相位滞后于负序和零序电压90°，受端的负序和零序电流的相位超前于负序和零序电压90°。

12045非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于线路上。送端的负序和零序电流的相位超前于负序和零序电压90°，受端的负序和零序电流的相位滞后于负序和零序电压90°。

12046非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于线路上。送端的负序和零序电流超前于负序和零序电压的相位角为ΦL（φL为断相前A相负荷电流滞后与A相母线电压的角度）。

12047非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于母线上。送端和受端的负序和零序电流的相位都滞后于负序和零序电压90°。

12048非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于母线上。送端和受端的负序电流的相位都滞后于负序电压90°，送端和受端的零序电流的相位都超前于零序电压90°。

12049非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于母线上。送端和受端的负序电流的相位都超前于负序电压90°，送端和受端的零序电流的相位都滞后于零序电压90°。

12050非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于母线上。送端的负序和零序电流的相位滞后于负序和零序电压90°，受端的负序和零序电流的相位超前于负序和零序电压90°。

12051非全相运行时（A相断线），若电压互感器接于母线上。送端的负序和零序电流的相位超前于负序和零序电压90°，受端的负序和零序电流的相位滞后于负序和零序电压90°。

12052方波积分比相器直接测量两个交流量极性相同的时间，以此对它们的相位作出判断。

12053对于中性点直接接地的三绕组自耦变压器，中压侧母线发生单相接地故障时，接地中性线的电流流向、大小要随高压侧系统零序阻抗大小而发生变化。

12054对于动作时间小于系统振荡周期的距离保护段必须经振荡闭锁控制。

12055短路前状态对短路计算来说，可以认为是已知的，可以引用系统潮流计算的结果。

12056叠加原理计算适用于短路的任何时刻。

12057电源电压不稳定，是产生零点漂移的主要因素。

12058电网发生振荡时，距离保护三段可能误动。

12059电容并联时，总电容的倒数等于各电容倒数之和。

12060电力系统稳定分静态稳定和暂态稳定。静态稳定是指电力系统受到微小的扰动（如负载和电压较小的变化）后，能自动地恢复到原来运行状态的能力。暂态稳定对应的是电网受到大扰动的情况。

12061当选择不同的电位参考点时，各点的电位值是不同的值，两点间的电位差是不变的。

12062当相邻平行线停运检修并在两侧接地时，电网接地故障线路通过零序电流将在该停运线路中产生零序感应电流，此电流反过来也将在运行线路中产生感应电势，使线路零序电流减小。

12063当线路出现不对称断相时，由于负荷电流的影响，将出现零序电流。当断相点纵向零序阻抗大于纵向正序阻抗时，单相断相零序电流小于两相断相时的零序。

12064差模干扰的原因可以归结为长线传输的互感，分布电容的相互干扰以及由于信号回路对干扰源相对位置不对称引起的工频干扰。

12065差动保护回路中涌流的特征之一是：含有较多的高次谐波，其中五次谐波占比重较大。

12066测量继电器能直接反应电气量的变化，按所反应电气量的不同，又可分为电流继电器、电压继电器、功率方向继电器、阻抗继电器、时间继电器等。

12067采用中性点不接地或经消弧线圈接地的系统，当某一相发生接地故障时，由于不能构成短路回路，接地故障电流往往比负荷电流小得多，所以这种系统称为小接地电流系统。

12068并联谐振应具备以下特征：电路中的总电流I达到最小值，电路中的总阻抗达到最大值。

12069标么值就是各物理量对基准值的相对数值，是无单位的，其表示式为标么值=有名值（任意单位）/基准值（与有名值同单位）。

12070UB可以选取该电压级的额定电压。在故障分析中，UB通常选取的是该电压级的平均额定电压Uav。例如，110KV级，UB=115KV；220KV级，UB=230KV。

12071SB和UB的选取，原则上可以是任意的，但为了计算了方便，一般SB选取某一发电厂的总容量或系统总容量（较多选取100MVA或1000MVA）。对UB可以选取该电压级的额定电压。

12072220KV终端变压器的中性点接地与否不影响其进线故障时送电侧的接地短路电流值。

12073220kV及以上电网均采用中性点直接接地方式。在这种系统中，发生单相接地故障时接地短路电流很大，故称其为大接地电流系统。

12074电流互感器容量越大，其励磁阻抗越大，允许的二次负载越大。

12075电流互感器伏安特性高，允许的二次负载越大。

12076电流互感器变比越大，其励磁电流越小，允许的二次负载越大。

12077主变纵差应取各侧套管CT，以使伏安特性能更好的配合。

12078中性点直接接地系统中，线路发生单相接地短路时，母线上电压互感器开口三角形的电压，就是母线的零序电压3Uo。

12079增大电压互感器线圈的阻抗能减小电压互感器的误差。

12080运行中停用电压互感器时，为了避免距离保护失去电压误动作，通常操作程序是先使两条母线都带电，再由两段母线的电压互感器二次侧带电并联供电给距离保护，然后断开欲停电的电压互感器二次侧开关。

12081由三个电流互感器构成的零序电流滤过器，其不平衡电流主要是由于三个电流互感器铁芯磁化特性不完全相同所产生的。为了减小不平衡电流，必须选用具有相同磁化特性，并在磁化曲线未饱和部分工作的电流互感器来组成零序电流滤过器。

12082用于220kV～500kV电网的母线差动、变压器差动和发变组差动保护各支路的电流互感器应优先选用误差限制系数和饱和电压较高的电流互感器。

12083选用截面积大的导线，可减少电流互感器的二次负载，使电流互感器不容易饱和。

12084同样的电流互感器和二次负载，电流互感器容量大的，比容量小的不容易饱和。

12085同样的电流互感器和二次负载，电流互感器伏安特性高的，比伏安特性低的不容易饱和。

12086同样的电流互感器和二次负载，电流互感器二次接成星形，比二次接成三角形不容易饱和。

12087同样的电流互感器和二次负载，电流互感器变比大的，比变比小的不容易饱和。

12088同型号、同变比的电流互感器，二次绕组接成三角形比接成星型所运行的二次负载要小。

12089所有电流互感器和电压互感器的二次绕组应有永久性的、可靠的保护接地。

12090设K为电流互感器的变比，无论电流互感器是否饱和，其一次电流I1与二次电流I2始终保持I2=I1/K的关系。

12091三相五柱式电压互感器有两个二次绕组，一个接成星形，一个接成开口三角形。

12092流变回路拆动后，可凭万用表测量连续性，以验证流变回路完好。

12093两组电压互感器的并联操作，必须是先二次侧并联，然后才允许一次侧并联，以防止反充电，造成电压回路熔断器熔断或空气开关跳闸。

12094来自电压互感器二次回路的4根引入线和电压互感器三次回路的2根（或3根）引入线必须分开，不得公用。

12095可以用电压表检测3U0回路是否有不平衡电压的方法判断3U0回路是否完好。

12096经控制室零相小母线（N600）连通的几组电压互感器二次回路，应在开关场将TV二次中性点直接接地。

12097减小电压互感器负荷电流能减小电压互感器的误差。

12098继电保护要求电流互感器的一次电流等于最大短路电流时，其变比误差小于或等于5％。

12099继电保护所用的电流互感器稳态变比误差一般不应大于10%，而角误差一般不应超过7度。

12100和电流保护中若只有一套CT回路进行工作，则对该套流变进行验证后即可投运。

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