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超星尔雅学习通未分类(490240)

314401剪力墙厚在（）条件下，宜配置四排钢筋
314402剪力墙按构件类型分它不包含哪一类（）
314403根据16G101规定，变倾角柱帽编号表示为（）
314404根据16G101规定，当悬挑板端部厚度不小于（）时，应指定板端部封边构造方式。
314405当环境类别为二a类，板混凝土强度等级为C25时，板的保护层厚度为（）
314406在结构楼层中配置钢筋时，顶层钢筋的弯钩应（）
314407在结构楼层中配置钢筋时，底层钢筋的弯钩应（）
314408板平法施工图中，钢筋线用什么表示（）
314409以下对板支座负筋描述正确的是（）
314410有一块板LB1，钢筋注写为T：XA10/12@150；YA10@120。以下描述错误的是（）
314411在板平法施工图中，若某一块板标高较结构层楼面标高低150mm，以下表达方式正确的是（）
314412有一悬挑板，其配筋注写为B：Xc＆YcC8@200，以下描述正确的是（）
314413当板上部配置的X向和Y向钢筋不同时，可用以下哪种字符区分（）
314414某楼面板，底部纵筋X向和Y向钢筋都为直径10mm的一级钢筋，间距150mm.可表达为（）
314415板集中标注中，代表板上部纵筋的字母是（）
314416板集中标注中，代表板下部纵筋的字母是（）
314417当悬挑板的根部厚度为120，端部厚度为100，板集中标注中，板厚度表示为（）
314418以下哪项不属于板的集中标注内容（）
314419屋面板的代号为（）
314420板块编号中XB表示（）
314421土的抗剪强度，是指土体抵抗剪切破坏的极限能力
314422路堤发生滑坡是由于土的剪应力小于抗剪强度。
314423土的抗剪强度的数值等于剪切破坏时滑动面上的剪应力。
314424库仑定律是（）年，由法国科学家库仑通过对砂土的一系列试验研究首次提出的。
314425土体的强度破坏有哪些（）
314426库仑定律中，C为粘聚力，对于无黏性土C=0
314427抗剪强度线与摩尔应力圆相（），土体处于极限平衡状态。
314428土中某一个受剪面，剪应力（）抗剪强度，称为极限平衡状态。
314429土的抗剪强度指标的测定试验（）
314430土中应力状态有（）
314431抗剪强度指标有（）
314432静止土压力大于主动土压力。
314433若土中某点的剪应力τ＜τf，表明该点处于弹性平衡状态。
314434挡土墙保持原来位置静止不动，挡土墙背后的土体处于静止的弹性平衡状态，此时墙后土体作用在挡土墙上的土压力称为静止土压力。
314435土压力通常是指挡土墙后填土的自重或外荷载作业对墙背产生的（）。
314436直剪试验根据加荷速率的快慢可将直剪试验分为（）。
314437地面点处的自重应力为0kpa。
314438在均匀土体中某点的自重应力的分布规律，是随某点的深度呈线性增加。
314439基底压力与地基反力大小相等，方向相同。
314440计算土中应力时把地基土视为均匀的、（）的整体。
314441目前计算土中应力的方法主要有（）
314442土中附加应力是由建筑物荷载引起的应力（）。
314443在均匀土体中，土中某点的自重应力与该点的（）有关。
314444土的应力计算不包括（）
314445地球表层系统属于地壳圈层的一部分。
314446地壳中软流圈一般认为是岩浆所在的位置。
314447矿物是地质作用的最基本产物，自然界中现已发现的矿物有（）余种，且新矿物还在不断被发现，但只有（）种矿物或矿族最为常见。
314448其中构成岩石的主要矿物称为（）
314449岩浆作用属于（）
314450地幔和地核的分界面为（）
314451内动力地质作用不包括以下哪一种作用？
314452地壳的平均厚度约为（）km？
314453地壳和地幔的分界面为（）
314454按照压缩系数α1-2的大小可将土体的压缩性分为以下（）。
314455当压缩系数α1-2=0.08（1/MPa）时，为（）。
314456当压缩系数α1-2=0.4（1/MPa）时，为（）。
314457当压缩系数α1-2=0.8（1/MPa）时，为（）。
314458《建筑地基基础设计规范》中规定p1=（）kpa，p2=（）kpa，对应的压缩系数作为判别土的压缩性的标准。
314459土的压缩主要是由于（）减小引起的。
314460地基在受到竖向附加应力作用后，会产生压缩变形，引起基础沉降。
314461土体在压力作用下体积减小的特性称为土的压缩性。
314462分层总和法计算沉降量，分层厚度一般不宜大于（）b（b为基础宽度）。
314463压缩系数数值越大，土的压缩性越低。
314464计算地基沉降量就要先计算附加应力。
314465判断土的压缩性，只有通过压缩系数确定。
314466固结试验也称（）。
314467土的压缩模量Es与土的压缩系数阿法成正比，压缩模量Es越大，压缩系数阿法越大，土的压缩性越高。
314468同一题中，用分层总和法计算地基沉降量和规范法计算地基沉降量的沉降量相同。
314469分层总和法计算沉降量，确定地基沉降计算深度，一般取地基附加应力等于自重应力（）%深度处作为沉降计算深度的限值。
314470地基沉降计算方法有：
314471土的压缩性指标有（）
314472测定土的抗剪强度的常用方法有（）。
314473挡土墙墙背竖直光滑、墙后填土水平，墙后为砂性土，主动土压力的作用点通过该面积形心。
314474挡土墙墙背竖直光滑、墙后填土水平，墙后为砂性土，主动土压力的方向水水平指向挡土墙墙背。
314475朗肯土压力公式适用于墙背（）的、光滑的、墙后填土表面水平的情况。
3144761857年，英国学者朗肯研究了半无限土体处于极限平衡时的应力状态，提出了著名的（）土压力理论。
314477朗肯土压力理论计算（）。
314478库仑土压力理论中，α为墙背与竖直面间的夹角，α为负时挡土墙墙背（）。
314479（）在1776年提出了一种土压力理论，由于该理论计算方法简便，计算结果较符合实际，且能适用各种填土面和不同的墙背条件，因此至今仍被广泛应用。
314480土压力为作用与每延米挡土墙上的土压力合力等于该图形的面积。
314481朗肯土压力理论实际上是库仑土压力理论的一个特例。
314482库仑土压力理论中，α为墙背与竖直面间的夹角，α为正时挡土墙墙背（）。
314483挡土墙后填土水平，无外荷载时，静止土压力强度p0沿墙背高度呈（）分布。
314484主动土压力、被动土压力和静止土压力的大小关系（）。
314485库仑土压力理论假定如下（）
314486朗肯土压力公式适用于（）
314487根据挡土墙的位移方向，土压力分为（）。
314488地基容许承载力一般可通过如下（）途径确定。
314489地基破坏的主要形式（）。
314490地基破坏的3个阶段（）。
314491地基承受荷载的能力称为地基的承载力，通常可分为：（）
314492地基土的破坏是由于（）的不足引起的剪切破坏。
314493临塑荷载及临界荷载计算公式的适用条件（）。
314494实践中，可以根据建筑物的不同要求，用（）或（）作为地基容许承载力。
314495地基破坏过程中，另Zmax=（），对应的基底压力P为临塑荷载。
314496我国《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2011）就是用（）作为地基土的容许承载力。
314497土中某点的自重应力，与下列（）有关。
314498刚性基础下的压力分布有（）。
314499土中应力按其产生的原因和作用效果分为（）。
314500水的重度，一般采用（）。
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