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213901土体中某点处于极限平衡状态时的应力状态为σ1f=80kPa、σ3f=50kPa。若土体的实际应力状态为σ1=80kPa、σ3=60kPa，则该土体处于状态；若土体的实际应力状态为σ1=80kPa、σ3=40kPa，则该土体处于破坏状态。（极限平衡/稳定/破坏）
213902土体中某点处于极限平衡状态时的应力状态为σ1f=100kPa、σ3f=35kPa。若土体的实际应力状态为σ1=80kPa、σ3=35kPa，则该土体处于稳定状态；若土体的实际应力状态为σ1=110kPa、σ1=35kPa，则该土体处于状态。（极限平衡/稳定/破坏）
213903某土体破坏面上的抗剪强度为50kPa，若该面上的剪应力为40kPa，则该土体处于稳定状态；若该面上的剪应力为50kPa，则该土体处于极限平衡状态；若该面上的剪应力为55kPa，则该土体处于状态。（极限平衡/稳定/破坏）
213904把莫尔应力圆和库仑抗剪强度线绘制在统一坐标系转换，若莫尔应力圆和库仑抗剪强度线没有公共点，则土单元处于稳定状态；若莫尔应力圆和库仑抗剪强度线有且仅有一个公共点，则土单元处于状态；若莫尔应力圆和库仑抗剪强度线有两个公共点，则土单元处于破坏状态。（极限平衡/稳定/破坏）
213905土体中某点的应力状态可用一个圆来表示，该圆即为（）。
213906某土体的内摩擦角为φ’，在某个应力状态下破坏时该土体的破坏面与大主应力面的夹角θf=（）。（45°+φ’/2/45°-φ’/2）
213907土的强度是指颗粒间相互作用，即颗粒间的粘聚力与力。
213908当土中一点某一截面上由外力所产生的剪应力达到土的抗剪强度时，它将沿着剪应力作用方向产生相对滑动，该点便发生破坏。
213909土体强度表现为：一部分土体相对于另一部分土体的滑动，滑动面上剪应力超过了土体的（）。
213910在外荷载作用下，土体中任一截面将同时产生法向应力和剪应力，其中法向应力将使土体发生压密，而剪应力将使土体发生变形。
213911由于剪应力对土的破坏起控制作用，所以土的强度通常是指其（）。
213912常规三轴仪主要由压力室、加压系统、和三大部分组成。
213913三轴压缩试验直接量测的是试样在不同恒定周围压力下的抗压强度，然后利用莫尔-库仑破坏理论间接推求土的（）。
213914在饱和土的固结不排水剪试验中，超静孔隙水应力的总增量为?u=?u2=A(?σ1-?σ3)。
213915紧砂在固结不排水剪试验测得的强度要比固结排水剪测得的强度低。
213916砂土的临界孔隙随着周围应力的增大而减小。
213917松砂的应力—应变曲线有一个明显的峰值，且最终强度减小是因为剪切位移克服了土粒间的咬合作用，砂土结构崩解。
213918现场十字板剪切试验得到的强度与室内固结快剪测得的强度相当。
213919饱和黏性土的不固结不排水强度主要取决于围压大小。
213920对施工速度很快的砂土地基，宜采用三轴仪不固结不排水试验或固结不排水试验的强度指标作相关的计算。
213921三轴压缩试验的主要优点之一是能严格控制排水条件。
213922通过无侧限抗压强度可以确定土的摩擦角。
213923无侧限抗压强度试验属于不固结不排水剪试验。
213924对于无法取得原状土样的土类，如在自重作用下不能保持原形的软粘土，其抗剪强度的测定应采用现场原位测试的方法进行。
213925在实际工程中，代表土中某点应力状态的莫尔应力圆不可能与抗剪强度包线相割。
213926有一饱和黏土试样，进行三轴固结不排水剪试验，并测得孔压，可以得到一个总应力圆和有效应力圆，试问两个应力圆的大小有何不同？（）
213927土的不排水强度在剪切过程中有效应力的增大而（）
213928砂土浸水后强度（）。
213929对于一定的砂土来说，影响其抗剪强度的主要因素是（）。
213930由于砂土的透水性强，砂土在现场的受剪过程大多相当于（）。
213931三轴试验可用于有效应力分析，当土样剪破时的孔隙水应力为负值，有效应力圆在总应力圆的（）。
213932土中的黏粒含量越大，土体越（难/易）蠕变。
213933稳定蠕变阶段，蠕变速率为（变量/常数）。
213934在含水率不变的条件下黏土因重塑而软化，软化后又随静置时间的延长而硬化的性质，称为黏土的（）。
213935黏土在剪切试验中，当强度达到峰值后，如果继续剪切，随着剪位移的增大，强度降低，最后稳定在某一数值不变，该值被称为黏土的（）。
213936超固结土与正常固结土残余强度的大小关系为（）。
213937饱和黏土试样的抗剪强度除受固结程度和排水条件的影响，在一定程度上还受应力历史的影响。
213938有一饱和黏土试样，进行三轴固结不排水剪试验，并测得孔压，可以得到一个总应力圆和有效应力圆，试问两个应力圆的大小有何不同？
213939在高围压作用下，不论砂土的松紧如何，受剪时都将。（剪胀/剪缩）
213940砂土的临界孔隙比随围压的增加而（）。
213941常规三轴试验中试样固结稳定时，超静孔隙水应力大小为。
213942孔隙应力系数A是在偏应力增量作用下的孔隙应力系数。
213943十字板剪切试验中土柱侧面的抗剪强度实际比上下两端面的抗剪强度（）。
213944十字板剪切试验中，金属板的高宽之比通常为（）。
213945三轴试验的抗剪强度线为（）。
213946UU试验剪切过程中试样的含水率（）。
213947无侧限抗压强度试验一般只在土中进行。（黏性/非黏性）
213948无侧限抗压强度试验名义上得到的是抗压强度，但土体本质上属于剪切破坏。
213949在直剪试验中，实际土样剪切面上的正应力逐渐增大的，且剪切面上的剪应力分布不均匀。
213950直接剪切试验的优点是可以严格控制排水条件，而且设备简单、操作方便。
213951测定土的抗剪强度指标的试验称为剪切试验。
213952十字板剪切试验不能用来测定软黏土的灵敏度。
213953某土体破坏面上的抗剪强度为50kPa，若该面上的剪应力为40kPa，则该土体处于状态。（稳定/破坏）
213954土体中某点的应力状态可用一个圆来表示，该圆即为莫尔应力圆。
213955在与大主应力面成45°的平面上剪应力最大，故该平面总是首先发生剪切破坏。
213956土的抗剪强度与该面上的总正应力成正比。
213957土的强度是指颗粒间相互作用，即颗粒间的黏聚力与（）。
213958土的强度问题实质上就是土的抗剪强度问题。
213959粘土的蠕变：在剪切过程中土的蠕变是指在恒定剪应力作用下土体变形随而增长的现象。
213960土层的平均固结度与附加应力的大小，但与土层中附加应力的分布形态有关（有关/无关）。
213961在其他条件都相同的情况下，单面排水所用时间为双面排水的倍。（阿拉伯数字）
213962e-lgp曲线法的理论依据主要为和无侧向变形条件下压缩量的基本公式。
213963一般情况下，圧缩曲线是由（）试验得到（室内单向固结/室内双向固结/室外双向固结）。
213964e~p曲线法和e~lgp曲线法计算地基最终沉降的本质区别在于：曲线法能考虑应力历史对土的压缩（或沉降）的影响，而曲线法不能考虑。（e~p/e~lgp）（答案用分号间隔）
213965分层总和计算法计算地基最终沉降时，假设地基土压缩时不产生侧向变形，该假定使计算出的沉降量（偏大/偏小）。
213966目前工程中广泛采用的计算地基沉降的分层总和法是以条件下的压缩量公式为基础的（无侧向变形/有侧向变形）。
213967据前期固结压力，沉积土层分为正常固结土、超固结土和三种。
213968天然土层在历史上所经受过的包括自重应力和其他荷载作用形成的最大竖向有效固结压力称为（）。
213969考虑土层的应力历史，填方路段的地基土的超固结比等于1，挖方路段的地基土超固结比1
213970描述土的压缩性的曲线有e-p和e-lgp两种形式，同时有描述压缩性的参数，主要有、压缩指数。
213971压缩系数越小，土的压缩性越，压缩模量越小，土的压缩性越高（高/低）。
213972饱和土的固结过程中，若总应力保持不变，则有效应力不断，孔隙水压力不断减小（增大/减小）。
213973饱和黏性土地基在外荷作用下的瞬间所产生的起始孔隙水压力的分布图与附加应力的分布图是相同的。
213974在饱和土的排水固结过程中，孔隙水压力消散的速率与有效应力增长的速率应该是相同的。
213975饱和黏土层在单面排水条件下的固结时间为双面排水时的2倍。
213976可以仅用室内压缩试验资料来绘制e-lgp曲线来考虑应力历史对基础沉降进行计算。
213977对于一般黏性土，分层总和法确定地基沉降计算深度的标准是scz/sz≤0.1。
213978采用分层总和法计算得到的地基沉降量实质上是固结沉降。
213979当土处于欠固结状态时，其先期固结压力pc与现有覆盖土重p1的关系为pcp1。
213980当土处于正常固结状态时，其先期固结压力pc与现有覆盖土重p1的关系为pc=p1。
213981在室内压缩试验过程中，土样在产生竖向压缩的同时也将产生侧向膨胀。
213982土的压缩性指标只能通过室内压缩试验求得。
213983随着土中有效应力的增加，土粒彼此进一步挤紧，土体产生压缩变形，土体强度随之提高。
213984孔隙水压力在其数值较大时会使土粒水平移动。从而引起土体体积缩小。
213985双面排水情况下，时间因数中的排水距离应取土层厚度的（）
213986相同荷载作用下，最终沉降量最大的是下列哪种土形成的地基？（）
213987根据超固结比OCR，可将沉积土层分类，当OCR1时，土层属于：（）
213988对于某一种特定的土来说，压缩系数大小符合下述哪种规律？（）
213989对某土体进行室内压缩试验，当法向应力p1＝100kPa时，测得孔隙比e1＝0.62，当法向应力p2＝200kPa时，测得孔隙比e2＝0.58，则该土样的压缩系数a1－2、压缩模量Es1－2分别为（）
213990三个同一种类的土样，如果重度g相同，含水量w不同，且w甲＞w乙＞w丙，则三个土样的压缩性大小满足的关系为（）
213991在工程中，利用侧限压缩试验确定该土为中等压缩性土，则该土的压缩系数为（）
213992室内侧限压缩试验测得的e～p曲线愈陡，表明该土样的压缩性（）
213993土的e-p曲线愈平缓，说明（）
213994无黏性土无论是否饱和，其实形达到稳定的所需时间都比透水性小的饱和黏性土（）
213995已知土中某点的总应力σ=100kPa，孔隙水压力u=-20kPa，则有效应力σ’等于（）
213996在饱和土的排水固节过程中，通常孔隙水压力u与有效应力σ’将发生如下的变化（）
213997土体产生压缩时，（）
213998土体压缩变形的实质是：（）
213999次固结是土体的蠕变。（形状/体积）
214000与软黏土地基某时刻的主固结沉降计算无关的土工参数是（）
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