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219201为了充分利用钢材的强度，根据受力大小的不同，组合梁中可对翼缘板采用强度等级较低的钢材，对腹板则采用强度较高的钢材，形成异种钢组合梁。
219202在梁的抗弯强度计算中，下述哪些情况，可考虑截面塑性发展（）。
219203查表5-2确定截面板件宽厚比等级时，对于工字形截面（具体尺寸：翼缘宽度为b，厚度为t，腹板高度为hw，厚度为tw），翼缘部分宽厚比计算中的b与t分别选取（）。
219204格构式轴心受压构件中部承受的剪力更大。
219205缀板式格构轴心受压构件将缀板按弯剪构件进行设计。
219206缀条式格构式轴心受压构件认为缀条与分肢刚接。
219207格构式轴心受压构件绕虚轴的换算长细比λ0x小于λx。
219208提高钢材的强度可以有效提高轴心受压构件的整体稳定承载力。
219209其它条件相同，a类截面整体稳定性高于b类截面。
219210轴心受压构件的横向加劲肋也称为横隔。
219211H型钢轴心受压构件翼缘和腹板的局部稳定性也必须验算。
219212轴心受压构件局部稳定计算公式中的长细比为构件两个方向长细比的较大值。
219213为防止轴心受压构件翼缘局部失稳，《钢结构设计标准》中规定b1/t小于规定值，其中b1为翼缘的宽度。
219214轴心受压构件截面类别与钢号有关。
219215用双模量理论计算理想轴心受压构件弹塑性弯曲屈曲时，临界力低于试验值。
219216初弯曲和荷载初偏心均降低了轴心受压构件的稳定临界力。
219217残余应力分布对轴心受压构件整体稳定性会产生不同影响。
219218残余应力使轴心受压构件提前进入弹塑性状态，但对整体稳定性不会产生影响。
219219双轴对称截面只可能发生弯曲屈曲。
219220单轴对称截面不可能发生弯曲屈曲。
219221轴心受压构件杆长和截面不变，则构件长细比不会改变。
219222轴心受拉构件强度验算只需要验算净截面或毛截面抗拉强度。
219223轴心受拉构件只需要验算强度和刚度。
219224双肢缀条轴心受压构件，下列哪些措施可以有效减小绕虚轴的剪切变形。
219225与轴心受压构件的稳定系数φ有关的因素是
219226我国《钢结构设计标准》在制定轴心受压构件整体稳定系数时，主要考虑的不利因素包括
219227双轴对称轴心受压构件可能发生的整体失稳形式为
219228轴心受压构件承载能力极限状态计算包括
219229轴心受拉构件需要验算哪些内容
219230设计轴心受力构件截面，下列哪些原则是正确的
219231当缀条采用单角钢时，按轴心压杆验算其承载能力，但必须将设计强度按规范规定乘以折减系数，原因是
219232计算轴心受压构件翼缘局部稳定时：λx=24，λy=27，则λ取
219233弹塑性弯曲屈曲的理想轴心受压构件可以采用切线模量理论进行计算，其基本假定不包括
219234随着长细比的增加，轴心受压构件的整体稳定系数
219235实腹式轴心受压构件长细比λxλy，则整体稳定系数
219236双肢缀条格构式轴心受压构件缀条应按轴心受拉构件设计。
219237格构式轴心受压构件绕实轴发生弯曲失稳时，可以忽略剪切变形的影响，按照实腹式构件进行计算。
219238为保证格构式构件单肢的稳定承载力，应
219239由两槽钢组成的格构式轴压缀条柱，为提高虚轴方向的稳定承载力应
219240在进行轴心受压构件翼缘和腹板局部稳定计算时，认为翼缘对腹板有嵌固约束作用，腹板对翼缘也有嵌固约束作用。
219241轴心受压构件，减小翼缘板的宽度可以有效提高板件的局部失稳临界力。
219242轴心受压构件截面积不变，翼缘和腹板越薄越好。
219243闭口截面的轴心受压柱的抗扭能力高于开口截面柱。
219244计算轴心受压构件翼缘局部稳定时：λx=27，λy=42，则λ取
219245其它条件相同时，a类截面轴心受压柱的稳定系数最小。
219246计算轴心受压构件整体稳定性时，不考虑截面的削弱，一律采用截面毛截面面积。
219247下列有关残余应力对压杆稳定承载力的影响，描述正确的是
219248用Q235钢和Q345钢轴心受压柱几何尺寸与边界条件完全一样，在弹性范围内屈曲时，两者的临界力关系为
219249单轴对称的轴心受压拄，绕对称轴发生屈曲的形式是
219250轴心受压构件的计算长度与端部约束条件有关。
219251轴心受拉构件的容许长细比小于轴心受压构件容许长细比。
219252轴心受拉构件只需验算净截面断裂强度和刚度。
219253以下截面中抗扭性能较好的是
219254设计轴心受力构件截面，下列哪些原则是不正确的。
219255焊接残余应力是由于焊接过程中钢材的不均匀加热和冷却产生的。
219256受拉螺栓的最不利截面在螺纹削弱处。
219257普通受拉螺栓群受弯矩作用时，各排螺栓受拉力大小与该排螺栓至转动轴的距离成正比。
219258钢结构焊接节点设计中，应尽可能选用仰焊的施焊方位。
219259性能等级为4.6级和4.8级的C级普通螺栓，4.6级的安全储备更大。
219260摩擦型连接高强度螺栓传力时，力均匀分布于螺孔四周，螺栓传递的内力在螺栓孔中心线前面和后面各传递内力的一半。
219261受轴心力作用的不等肢角钢，当短肢与钢板采用侧面角焊缝连接时，其角钢肢尖焊缝的内力分配系数为（）。
219262图示的矩形截面构件用对接焊缝连接，受弯矩、剪力和轴力共同作用，焊缝的最大正应力为（）。
219263焊缝质量检验分为三级，以下说法不正确的是（）。
219264在满足强度的条件下，如图a焊缝和b焊缝合理的焊脚尺寸应分别是（）。
219265普通螺栓受剪连接主要有五种破坏形式：即①栓杆剪断；②孔壁挤压破坏；③钢板拉断；④端部钢板被剪开；⑤栓杆受弯破坏。在设计时应按下述（）形式进行计算。
219266C级普通螺栓连接宜用于（）。
219267高强度螺栓在潮湿或淋雨状态下进行拼装，不会影响连接的承载力，因此不必采取防潮和避雨措施。
219268下图所示的高强度螺栓群摩擦型连接，在弯矩M的作用下，可以认为中和轴在哪排螺栓上。
219269单个受拉高强度螺栓的抗拉承载力设计值，摩擦型连接与承压型连接之间的关系（）。
219270摩擦型高强度螺栓连接与承压型高强度螺栓连接的主要区别是（）。
219271依据《钢结构设计标准》的规定，影响高强度螺栓摩擦系数的是（）。
219272采用C级普通螺栓M22受拉连接中，de=22mm。
219273普通螺栓群在弯矩和拉力共同作用下时，根据偏心距的大小，螺栓可能出现大偏心受拉和小偏心受拉两种情况。
219274针对某受剪螺栓群连接，当其沿受力方向的连接长度时(为孔径)，螺栓的抗剪和承压承载力设计值应予以降低，以防止（）。
219275下图所示的普通螺栓群连接，在弯矩M的作用下，可以认为中和轴在哪个螺栓上。
219276高强度螺栓摩擦型连接，可设置标准孔、大圆孔或槽孔的孔型。
219277对于高强度螺栓连接，在施工图中应注明构件接触面的处理方法。
219278性能等级为4.6级和4.8级的C级普通螺栓，4.8级的安全储备更大。
219279如图所示的普通螺栓连接，承压承载力设计值计算中的∑t取为（）。
219280在受剪螺栓连接的破坏形式中，哪项可以采取构造措施以规避。（）
219281焊接残余应力会在焊件内部自相平衡。
219282焊接残余应力会降低构件的静力强度。
219283角钢与节点板采用三面围焊角焊缝相连，承受轴心力作用，连续施焊，未采用引弧板，则仅在肢背和肢尖处各有一个弧坑缺陷。
219284如图所示焊缝连接中，受力最大的点为（）。
219285角钢和钢板间用侧焊缝搭接连接，当角钢肢背与肢尖焊缝的焊脚尺寸和焊缝长度都相等时，（）。
219286承受动力荷载时，正面角焊缝的承载力高于侧面角焊缝。
219287与对接焊缝相同，未采用引弧板时，角焊缝的计算长度等于实际长度减2t（t为较薄焊件厚度）。
219288如图所示的连接中，采用引弧板施焊，计算时，正面角焊缝和侧面角焊缝的计算长度分别为（）。
219289直角焊缝的破坏通常发生在（）。
219290某角焊缝的焊脚尺寸为8mm，在施焊未采用引弧板的情况下，该焊缝的最小施焊长度应为下列哪项数值（）。
219291对于普通螺栓中的C级螺栓在传递剪力时连接变形较大，工作性能较差，但传递拉力的性能仍较好。
219292断续角焊缝的间断距离，与受拉构件相比，受压构件的要求更为严格。
219293当两种不同强度的钢材采用焊接连接时，宜用与强度高的钢材相适应的焊条。
219294焊缝的质量等级分为一、二、三级，其中，一级焊缝质量检验时只需要通过外观检验。
219295钢结构焊接节点设计中，应尽可能选用（）的施焊方位。
219296同类钢种的钢板，其厚度越大，强度越低。（）
219297碳含量增加，钢材的强度提高，塑性、韧性和疲劳强度下降，同时钢材的焊接性能和抗腐蚀性能恶化，故需对钢材中的碳含量加以限制。（）
219298H型钢HM390×300×10×16所代表的含义：腹板高度为390mm，宽度为300mm，腹板厚度为10mm，翼缘厚度为16mm的中翼缘H型钢。（）
219299断面收缩率相较于伸长率，更能真实反映钢材塑性的好坏。（）
219300钢材的强屈比越高，说明材料的利用率越高。（）
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