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85901建设场地的工程地质条件可以理解为与工程建筑有关的地质要素之综合，它包括六个要素。其中最基本的要素为以下哪个方面（）
85902十字板剪力试验可以用来测定卵砾和砾质土层的抗剪强度。
85903岩土工程勘察阶段应与设计阶段相适应，因此，在施工图设计阶段，必须开展施工勘察。
85904在高层建筑地基岩土工程勘察中，为了对基坑边坡稳定性及支护结构设计提供必须的设计计算参数，应同时进行基坑开挖与支护工程的岩土工程勘察工作。
85905全新活动性断裂，在我国地震和工程界中，一般是指第四纪中更新世以来有过活动的断裂。
85906岩土工程分析评价应在定性分析的基础上进行定量分析，岩土的变形、强度和稳定性应定量分析，场地的适宜性、场地地质条件的稳定性可仅作定性分析。
85907挡土墙的抗滑移安全系数为（）。
85908挡土墙的抗倾覆稳定安全系数为（）。
85909库伦土压力理论适用于（）土。
85910当挡土墙向填土挤压，墙后填土达到极限平衡状态时，作用在墙上的土压力称为（）。
85911土体中被动土压力充分发挥所需位移量通常（）主动土压力发挥所需位移量。
85912在相同条件下，三种土压力之间的大小关系是（）
85913太沙基极限承载力公式适用于均匀地基上基底光滑的浅基础。
85914考虑荷载偏心及倾斜影响的极限承载力计算公式为（）
85915同一地基的临塑荷载pcr、界限荷载p1/3、极限荷载pu大小之间存在的关系是（）
85916设基础底面宽度为b，则临塑荷载Pcr是指基底下塑性变形区的深度zmax=（）的基底压力。
85917较易发生整体剪切破坏的是（）
85918所谓临界荷载，就是指（）
85919无粘性土坡进行稳定分析时，常假设滑动面为（） 面，粘性土坡进行稳定分析时，常假设滑动面为圆弧面。
85920简化毕肖普公式忽略了（）
85921瑞典条分法在分析时忽略了（）
85922分析粘性土坡稳定时，假定滑动面为（）
85923无黏性土坡的稳定性（）
85924挡土墙的顶宽由构造要求确定，以保证挡土墙的整体性，并具有足够的刚度，一般不宜小于　m。
85925挡土墙的高度一般是按（） 确定。
85926挡土墙的稳定性验算包括（）　。
85927由于雨水入渗挡土墙后填土中，会使得作用在挡土墙背上的总压力（）。
85928在其他条件相同的情况下，墙后填土的内摩擦角愈大，墙后的主动土压力（）。
85929朗肯土压力理论与库伦土压力理论在（）　的条件下，具有相同的计算结果。
85930用朗肯理论计算土压力时，假定墙背光滑是为了满足（）　的边界条件。
85931在其他条件相同的情况下，墙后填土的内摩擦角愈大，墙后的静止土压力（）。
85932朗肯土压力理论适用于挡土墙墙背（）　 、（）　；墙后填土（） 情况。
85933库仑土压力理论假定墙后土体中的滑动面是通过（） 的平面。
85934根据挡土墙的位移情况，土压力可分为：（）、（）、（）
85935当挡土墙背离填土方向移动，墙后填土达到极限平衡状态时，作用在墙上的土压力称为（）。
85936地下室外墙上的土压力一般按（）计算。
85937对同一挡土墙，在填土的物理力学性质相同的条件下，三种土压力最大的是（）。
85938达到主动土压力所需要的墙的位移值（）　达到被动土压力所需要的墙的位移值。
85939主动和被动土压力代表墙后土体达到（）状态。
85940挡土结构不发生任何位移时，墙后土压力易按（）　 计算。
85941影响挡土墙后土压力大小的因素包括？
85942直剪试验可以严格控制排水条件，而且设备简单、操作方便，因而为一般工程广泛使用。
85943正常土的不固结不排水剪试验的破坏应力圆的强度包线是一条水平线，其说明土样的破坏面与最大剪应力作用面是一致的。
85944对密砂进行剪切时，其体积总的来说将（）
85945对松散砂土进行剪切时，其体积将（）。
85946现场十字板剪切试验得到的强度与室内（）方式测得的强度相当
85947对于饱和软黏土，常用无侧限抗压强度试验代替三轴不固结不排水剪切试验。
85948在软土地基上，采用分级分期逐步加载建造的仓库工程，这种情况要选用（）来分析地基的稳定和承载力。
85949现场十字板试验得到的强度，与室内（）方式测得的强度相当。
85950砂土在剪切过程中，（） 。
85951直剪试验按照相对剪切速率的快慢模拟排水条件，可分为（）、（）　 和（）三种方法。
85952对于饱和黏性土，若其无侧限抗压强度为qu，则土的黏聚力cu=（）　 ，抗剪强度为（） 。
85953抗剪强度曲线与莫尔应力圆在A点相切，表明A点所代表的平面的剪应力（） 土的抗剪强度，即该点处于（） 状态。
85954土体剪切破坏面通常发生在大主应力面上。
85955已知某土体的强度指标：黏聚力为20kPa，内摩擦角为26°，其所受的主应力为450kPa和150kPa，该土体（）。
85956什么是土的抗剪强度？
85957工程中与土体强度相关的问题主要表现在哪些方面？
85958在饱和土的排水固结过程中，孔隙水压力消散的速铝与有效应力增长的速率应该是相同的。
85959土体的固结时间与其透水性无关。
85960土的压缩性指标只能通过室内压缩试验求得
85961土的一维固结微分方程表示（）
85962若土的压缩系数a1-2=0.2MPa-1,则该土属于（）
85963土体产生压缩的时（）
85964无黏性土无论是否饱和，其达到固结稳定的所需时间都比透水性小的饱和黏性土（）
85965室内压缩试验采用的仪器为（）
85966有一10m厚的饱和软土层，双面排水，2年后固结度为80％，若该土层是单面排水，要达到同样固结度，则需要的时间为（）年。
85967土体固结时间与粘土层的厚度ｈ的关系是（）
85968饱和粘性土固结过程中（）。
85969在其他条件相同情况下，达到同一固结度时，单面排水所需要的时间是双面排水所需时间的（）倍。
85970地基土层在某一压力作用下，经时间t所产生的变形量与土层的最终变形量之比，称为（）。
85971下列哪种沉降计算方法用到平均竖向附加应力系数？
85972一般情况下，分层总和法沉降计算深度以附加应力与自重应力比值小于（）确定的。
85973下列哪项不是分层总和法假定（）
85974基础最终沉降量包括（）
85975关于分层总和法计算基础最终沉降量描述不正确的是（）
85976粘性土在受压过程中，随着压力的增加，它的压缩系数a（）。
85977室内侧限压缩试验的e-p曲线平缓，说明土的（）。
85978侧限条件下，土的应力与应变的比值应为（）模量。
85979土的压缩变形主要是（）的缘故。
85980在偏心荷载作用下，对矩形基础当偏心距e=L/6时的基底最小压力Pmin为（）。
85981确定基础尺寸时，应满足P≤f，式中P为（）。
85982在均质土层中，土的竖向自重应力沿深度的分布规律是（）。
85983土中水自下而上渗流时，会导致土中有效应力（）。
85984能够引起地基沉降的荷载是（）。
85985在运用“角点法”进行地基附加应力计算时，应注意B始终为基础的（）。
85986在地基的应力的计算中，附加应力应从（）算起。
85987附加应力的大小，除与计算点的位置有关外，还决定与（）。
85988在地基范围以内或以外任意点下的竖向附加应力，可以利用公式按（）原理进行计算，这种方法称为“角点法”。
85989矩形均匀荷载作用下基础角点下某深度处的附加应力sZA与基础中心点下同一深度处附加压力sZO的关系是：sZA＜1/4sZO。
85990附加应力大小只与计算点深度有关，而与基础尺寸无关。
85991矩形面积上作用三角形分布荷载时，地基中竖向附加应力系数Kt是l/b、z/b的函数，b指的是（）
85992深度相同时，随着离基础中心点距离的增大，地基中竖向附加应力（）
85993宽度均为b，基底附加应力均为p0的基础，同一深度处，附加应力数值最大的是（）
85994地下水位下降时，土中的有效自重应力（）　。
85995在均质土层中，土的竖向自重应力随深度（）　 。
85996自重应力是指在修建建筑物以前，地基中由土体本身的（）而产生的应力。
85997计算处于地下水位以下土的自重应力时，应采用土的（）。
85998（）　 代表土骨架承担或传递的应力。
85999按照土中应力的传递方式可以分为（）　和（）　。
86000附加应力是由（）　 在土体中引起的应力增量。
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