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电大

391501钛合金焊接时，热影响区可能出现延迟裂纹，这主要与（）有关。
391502自动埋弧焊机发生焊丝在导电嘴中摆动，导电嘴以下的焊丝不时发红的象与导电不良有关。
391503选择压力容器补焊方法时，不考虑的因素是（）。
391504异种钢焊接时，工艺一般选用（）。
391505不开坡口的单面焊对接焊缝，当余高为h，焊缝宽度为c，板厚为δ，间隙为b时，焊缝金属横截面面积的计算公式为（）。
391506当机件上被放大的部位仅有一处时，在局部放大图的上方只需注明所采用的比例即可。
391507焊条电弧焊机应安装（），使焊机空载电压降至安全电压范围内。
391508电渣压力焊机焊接导线长度不得大（）m。
391509焊接电缆应具有较好的抗机械性损伤能力、耐油（）等性能。
391510铸铁焊接裂纹一般为冷裂纹，产生温度在（）以下，产生部位为焊缝或热影响区。
391511将压缩空气压人焊接容器，利用容器内外气体的压力差，检查有无泄漏的试验方法，叫做气密性试验。
391512低温回火时将焊件加热到（），所得组织为回火马氏体。低温回火保持了钢的高硬度，降低了淬火内应力和脆性，且韧性有所提高。常用于要求高硬度的耐磨工具和零件。
391513若球罐同一部位的返修次数不超过2次，则不需将焊补部位及焊补情况记入球罐质量说明书。
391514金属由焊丝到焊缝的转熔系数取（）。
391515试件经预热后进行插销试验时，要保持载荷（）。
391516渗透探伤用符号（）表示。
391517等边直角焊缝，焊角长度为z，焊缝长度为L，焊缝金属密度为p，焊缝高度因数为K，焊缝金属的回收率为R。，则焊条消耗量w为（）。
391518灰口铸铁在一般电弧冷焊情况下，焊缝主要为（）铸铁组织。
391519斜Y坡口焊接裂纹试验和碳当量法都是焊接性直接试验方法。
391520异种钢焊接时保证接头质量和性能的关键是（）的选择。
391521在所有钛合金中，a型钛合金的焊接性（）。
391522小直径管水平固定加障碍打底焊，引弧起焊形成第一个熔孔时，整个电弧的（）将在管内燃烧。
391523拉伸试验是为了测定焊接接头的强度、韧性指标而进行的试验。
391524锅炉结构中的下降管一般布置在炉内。
391525铸铁半热焊预热温度在（）左右。
391526锻钢一般加热获得奥氏体组织，这时它的（）便于塑性变形加工。
391527二元合金相图是通过（）方法建立起来的
391528焊接电缆长度一般不宜超过（）m。
391529使用焊条电弧焊焊接球罐时，厚20mm以上的钢板应采用（）坡口。
391530球罐板厚在20mm以上时，采用不对称X形坡口。一般赤道带和下温带环缝以上的焊缝，大坡口在里，即里面先焊。
391531管道螺纹连接时，工作温度高于300℃的管线上除有特殊安排外，螺纹接头安装完毕后，应全部焊死。
391532按结构的不同，锅炉可分为（）锅炉。
391533水下焊接时，焊接电源只能用交流电，严禁用直流电。
391534手工硅弧焊整流器控制回路电压大于50V时，其控制回路对外壳的绝缘介电强度应为500V。
391535铝及其合金焊接时，焊缝金属和近缝区均可发现（）裂纹。
391536三相负载的连接方式可分为星形连接和三角形连接。
391537材料是指焊接时消耗材料，包括（）等。
391538在金属容器或管道内和潮湿的地方焊接时，照明安全电压为（）伏。
391539除了黄铜以外的铜合金统称为青铜。
391540紫铜焊接时对氢的敏感性比低碳钢（）。
391541异种金属焊接时，当被焊金属的电磁性能相差很大时，焊缝的（）。
391542气压试验介质一般用空气和惰性气体。
391543预算中，焊剂消耗量约为焊丝消耗量的（）
391544熔化极气体保护焊机与人体易于接触的控制电路，其工频交流电压应不超过36v。
391545对于工件壁厚大于15mm的铸铁件，最好（）坡口。
391546铸铁热焊时，小而浅的缺陷坡口要予以扩大，面积须大于（）。
391547手工钨极氩弧焊机的控制系统应具有提前送氩气的功能，其时间范围不小于（）。
391548埋弧自动焊（）会使导电嘴以下焊丝发红。
391549为了正确清除球罐焊缝内部缺陷，应使用（）探伤定位，以确定是里侧返修还是外侧返修。
391550铝及铝合金试板厚5～15mm时，可开单面V形坡口，坡口角度约为（）。
391551焊条的工艺性能是指焊条在操作过程中所表现的（）特性。
391552施工中最常用的电渣压力焊焊剂牌号为“焊剂431”，它是（）类型的。
391553工业纯钛焊接时，所用氩气的纯度不应低于（）。
391554对压力容器大直径的接管与简体及封头进行焊接时，因工作量较大，为提高工作效率和减少焊接缺陷多采用（）。
391555在立式锅炉中，被称为炉顶的是（）。
391556硅弧焊整流器的最小焊接电流应不大于焊接电流的20％，最大焊接电流应（）。
391557与铸铁焊条型号EZNi一1相对应的牌号是Z308。
391558球罐受力均匀，在相同的直径和工作压力下，其板厚仅为圆筒形容器的1／2。
391559管道组对前，需将管端的局部凹凸、椭圆等变形进行修正。
391560在GB6654《压力容器用钢板》中，球罐用优质非合金钢的唯一钢号是（）。
391561硅弧焊整流器（）可能导致机壳漏电。
391562焊条电弧焊虽然是一种简单、灵活的焊接方法，但并不推荐用于纯铜的焊接。
391563焊接铜与铜合金时，产生的气孔主要是氢气孔和氮气孔。
391564溶解于钛中的氢在320℃时会和钛发生共析转变，析出TiH2，使金属的塑性和韧性降低，同时发生体积膨胀而产生较大的应力，结果导致产生（）。
391565铸铁焊补时为使药皮中的石墨充分熔化，焊接电弧要适当缩短。
391566按GB150《钢制压力容器》标准规定，对于钢制和有色金属压力容器，水压试验压力为容器工作压力的（）。
391567按钢的用途分结构钢可分为建筑工程用钢、机械制造用钢、（）、弹簧钢和轴承钢。
391568工件出现硬度偏高这种退火缺陷时，其补救方法是（）。
391569总的来说，灰口铸铁比球墨铸铁的焊接难度更大，但是由于灰口铸铁本身的强度和塑性更好，焊接时不易产生裂纹，这是其有利的一面。
391570煤油试验属于焊接容器的（）试验。
391571材质为20钢的小管（φ60mm×5mm）斜45°固定，手工钨极氩弧焊打底，手弧焊盖面，单面焊双面成形，则焊件的装配间隙应为（），最小间隙在坡口的最低处。
391572焊接方向对梁的.焊接变形有很大影响，不同的焊接方向会引起不同的焊接变形。
391573钢与铝及铝合金采用钨极氩弧焊方法焊接时，应将钢的一侧加工成70°坡口，且镀上活化层，这样可提高焊接接头的强度。一般对低碳钢及低合金钢表面镀（）。
391574不能用酚酞试纸检查氨气试验时的泄漏。
391575硅弧焊整流器一次绕组与二次绕组之间的绝缘电阻为（）。
391576电渣压力焊电流（A）为钢筋直径数（mm）的（）倍。
391577当接管直径小于或等于250mm时，压力容器插入式接管与简体的间隙以（）较为合理。
391578（）主要使用于钢筋混凝土建筑工程中竖向钢筋的连接。
391579对厚度小于3mm的纯铜焊件采用钨极氩弧焊时，（）焊短。
391580碳溶于面心立方晶格的γ—Fe中所形成固溶体称为（）
391581对球罐焊缝两侧的咬边和焊趾裂纹进行焊接修补时，应采用砂轮将缺陷磨除，并修整成便于焊接的凹槽再进行焊接，焊补长度不得小于（）。
391582钢材的碳当量越大，其（）的敏感性越大。
391583冲击试验的标准试样横截面尺寸一般为（）。
391584焊接接头纵弯试样，如果接头厚度超过20mm，可在试样受压面一侧加工至20mm。
391585在两个电极之间的气体介质中，强烈而持久的气体放电现象称为（）。
391586小管垂直固定加障碍前半圈焊接时，焊条应（），给后半圈收口及接头创造有利条件。
391587HS401、SAlCu、HSCuSi.ER50—2四种焊丝牌号中，（）是铜及铜合金焊丝的牌号。
391588淬火钢回火时，随着回火温度的进步，其机械性能变化趋势是（）。
391589压力容器在炉内热处理，焊接残余应力的消除和热影响区性能的改善都较好。
391590焊接容器的充气检查是在受压容器内充以一定的气体，在外部检查部位涂上（），看有无气泡出现，用以检验渗漏情况。
391591弧焊整流器焊接电流不稳定，是因为（）。
391592插销试验的临界应力值％越小，表明钢材的（）裂纹敏感性越大。
391593金属发生同素异构转变时与（）一样是在恒温下进行的
391594碳素钢管不可以输送水、蒸汽、煤气、乙炔气、油类以及70％以上浓硫酸和常温下的碱液。
391595焊接缺陷按形成原因分为（）和冶金缺陷。
391596金属的性能包括（）。
391597容器开孔与接管根部易形成较大的应力集中。
391598我国压力容器用钢的含碳量w（c）一般不得大于0.05％。
391599GB50094《球形储罐施工及验收规范》规定，在300℃以上的升温阶段，球罐表面上任意相邻两测温点的温差不得大于（）。
391600平行于轴测投影面的圆，其轴测投影一般为圆。
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