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179801一给定的的行星轮系中，输出构件的转向（）.
179802在蜗轮蜗杆传动中，产生自锁的条件是（）。
179803在标准蜗杆传动中，当蜗杆为主动时，若蜗杆头数z1和模数m一定，而增大直径系数q，则蜗杆刚度（）。（减小/增大/不变）
179804标准的蜗轮蜗杆，其蜗杆的轴向模数应与蜗轮的（）模数相等。
179805阿基米德蜗杆和蜗轮在中间平面相当于（）的啮合传动。
179806蜗杆传动中，一般情况下（）的材料强度较弱，所以主要进行它的强度计算.
179807为了提高蜗杆的刚度，应采用（）的直径系数q。
179808在进行蜗杆传动设计时，通常蜗轮齿数Z226是为了保证传动的（）.
179809为了蜗杆传动能自锁，应选用（）头蜗杆。（单/多）
179810蜗杆传动发热计算的目的是防止（），以防止齿面胶合失效。
179811在蜗杆传动中，蜗轮螺旋线的方向与蜗杆螺旋线的旋向应该（）.
179812对闭式蜗杆传动进行热平衡计算，其主要目的是为了防止温升过高导致（）。
179813在蜗杆传动中，当需要自锁时，应使蜗杆导程角（）当量摩擦角。
179814蜗杆传动中较为理想的材料组合是（）。
179815下列蜗杆分度圆直径计算公式：A.d1=mqB.d1=mz1C.d1=d2/iD.d1=mz2/（itanγ）E.d1=2a/（i+1）。其中有（）是错误的。
179816在蜗杆传动中，作用在蜗杆上的三个啮合分力，通常以（）为最大。
179817计算蜗杆传动比是错误的为（）。
179818闭式蜗杆传动的主要失效形式是（）。
179819提高蜗杆传动效率的最有效的方法是（）。
179820蜗杆传动的当量摩擦系数fv，随齿面相对滑动速度的增大而（）。
179821蜗轮常用材料是（）。
179822蜗杆常用材料是（）。
179823蜗杆直径d1的标准化，是为了（）。
179824起吊重物用的手动蜗杆传动，宜采用的蜗杆（）。
179825在蜗杆传动中，当其他条件相同时，减少蜗杆头数z1，则
179826在蜗杆传动中，当其他条件相同时，增加蜗杆头数z1，则滑动速度（）。
179827在蜗杆传动中，当其他条件相同时，增加蜗杆头数z1，则传动效率（）。
179828在蜗杆传动中，当其他条件相同时，增加蜗杆直径系数q，将使传动效率（）。
179829蜗杆直径系数q=（）。
179830阿基米德圆柱蜗杆与蜗轮传动的模数，（）应符合标准值。
179831与齿轮传动相比较，（）不能作为蜗杆传动的优点。
179832渐开线齿轮的可分性，是指安装时中心距略有偏差，其仍将维持不变。
179833采用滚齿机床加工某渐开线直齿圆柱齿轮（正常齿制，压力角20°，齿数为10），为避免根切，其变位系数应不小于（）。（精确到小数点后两位）
179834某标准直齿圆柱齿轮传动中，重合度ε＝1.4时，表示啮合线的两端0.4Pb为（）啮合区。
179835同一渐开线齿廓上各点的压力角是不同的，对于外啮合的齿轮来说，从齿根到齿顶，其齿廓上压力角逐渐。（减小/增大）
179836在渐开线直齿圆柱齿轮传动中，一对轮齿开始进入啮合，其入啮点应为从动轮的（）与啮合线的交点。
179837模数是齿轮最重要的参数，已经标准化，其数值为（）与π之比.
179838某标准齿轮传动重合度为1.5，传动时双齿啮合区长度与实际啮合线长度比为（）。(保留小数点后两位）
179839一标准直齿圆柱齿轮（正常齿制），模数m=4mm，齿数z=25，其齿廓曲线在齿顶圆上的曲率半径为（）mm。（保留小数点后两位）
179840齿轮传动的五种主要失效形式中，最严重、必须避免的失效形式是（）.
179841标准直齿圆柱齿轮不产生根切的最小齿数为（）。
179842某轮齿的齿面在节线附近出现凸起的失效形式，则可判定正常工作时该轮齿在传动系统中为（）。（主动轮/从动轮）。
179843轮齿发生齿面点蚀，一般出现在节线附近靠近（）部分的表面上。
179844直齿圆柱齿轮轮齿弯曲疲劳应力计算时受力模型为轮齿悬臂梁模型，一般采用（）来确定其危险截面。
179845一对渐开线直齿圆柱齿轮传动，啮合角在数值上始终与（）相等。
179846齿轮结构有轮齿的部分叫（）.
179847已知一对齿轮传动的传动比为4，从动轮传出的转速n2=120r/min，则（）。
179848在设计直齿圆柱齿轮和斜齿圆柱齿轮时，通常取小齿轮齿宽b1大于大齿轮齿宽b2，其主要目的在于（）。
179849齿轮传动中，动载系数Kv主要是考虑（）因素对齿轮传动的影响。
179850轮齿弯曲疲劳强度计算中的齿形系数反映了（）对轮齿抗弯强度的影响。
179851在闭式软齿面减速齿轮传动中，若小齿轮采用45钢调质处理，大齿轮采用45钢正火处理，则它们的齿面接触应力（）。
179852将轮齿沿齿向制成腰鼓形主要是减小（）。
179853对于齿面硬度HB≤350的闭式齿轮传动设计时一般（）。
179854对于标准渐开线直齿圆柱齿轮，影响齿轮齿廓形状的是（）。
179855在渐开线直齿圆柱齿轮传动中，当齿轮分度圆直径不变而减少齿轮模数时，可以（）。
179856在模数、齿数、压力角相同的情况下，变位齿轮与标准齿轮相比，发生变化的参数是（）。
179857支承渐开线齿轮传动的轴承磨损后，中心距变化，其传动比i将（）。
179858选择齿轮的精度等级时主要依据（）。
179859在确定齿轮轮齿根部最大弯曲应力处的截面位置时，国标中采用（）。
179860一对相啮合的圆柱齿轮Z1〉Z2，b1〈b2，其接触应力的大小（）。
179861下列齿轮参数中，对齿形系数YF没有影响的是（）。
179862齿轮传动中，轮齿齿面的点蚀一般出现在（）。
179863渐开线标准直齿圆柱齿轮的正确啮合条件为（）。
179864其他条件不变，将齿轮传动的载荷增为原来的4倍，其齿面接触应力（）。
179865对于开式齿轮传动，在工程设计中，一般（）。
179866当一对标准渐开线直齿圆柱齿轮实现连续传动时，其重合度为（）。
179867将轮齿在齿宽方向制成腰鼓形，主要是（）。
179868标准直齿圆柱齿轮的重合度ε=1.6，表示一对轮齿啮合的时间在齿轮转过一个基圆齿距的时间内占（）。
179869一齿轮齿廓型线为渐开线，该渐开线起点的曲率半径ρ=0，则齿廓渐开线上（）处压力角最小。
179870渐开线直齿齿轮采用齿条型刀具加工时，刀具向轮坯回转中心靠近，称为（）。
179871渐开线直齿圆柱标准齿轮在标准安装情况下，两齿轮分度圆的相对位置应该是（）。
179872设计凸轮机构使，如果凸轮转速过高，则要限制从动件的（），以保证凸轮机构的强度。
179873设计凸轮机构时，如果从动件系统的质量很大，则要限制从动件的（），以保证凸轮机构的工作安全和运动的灵活性。
179874在设计滚子移动从动件盘形凸轮机构时，若发生凸轮实际轮廓变尖现象，为克服变尖现象，可采取的措施有：（）。
179875凸轮机构中常用弹簧来保持凸轮和从动件紧密接触，弹簧在机构运动分析中（）一个构件。（选填是/不是）
179876用作图法绘制凸轮廓线时，常采用的方法为有（）。
179877当凸轮机构的压力角过大时，机构易出现（）现象。
179878在凸轮机构中，当从动件选择等速运动规律时，会产生（）冲击。
179879设计某移动从动件盘形凸轮机构，采用（）从动件可以保证凸轮机构在运动过程中压力角保持不变。
179880理论轮廓曲线相同而实际轮廓曲线不同的两个对心移动滚子从动件盘形凸轮机构，其从动件的运动规律是（）的。（选填相同/不同）
179881若要盘形凸轮机构的从动件在某段时间内停止不动，对应的凸轮轮廓应是（）。
179882下列应用属于凸轮机构的是（）。
179883凸轮轮廓与从动件之间的可动联接是（）。
179884与平面连杆机构相比，凸轮机构的突出优点是（）。
179885与连杆机构相比，凸轮机构最大的缺点是（）。
179886关于凸轮机构中从动件类型，下列说法正确的是（）。
179887凸轮机构升程产生“刚性冲击”，理论上从动件在起始位置上的加速度（）。
179888设计滚子移动从动件盘形凸轮机构的凸轮廓线时，若将滚子半径加大，那么凸轮凸形廓线上各点的曲率半径（）。
179889凸轮机构从动件的运动规律，是由（）所决定的。
179890对于转速很高的凸轮机构，为了尽量减小冲击，推杆采用了正弦加速度运动规律，则其位移为（）。
179891直动平底从动件盘形凸轮机构的压力角（）。
179892设计凸轮廓线时，若减小凸轮的基圆半径，则凸轮压力角将（）。
179893在从动件常用运动规律中，不发生硬冲和软冲的是（）规律。
179894凸轮机构中，基圆半径是指凸轮转动中心到（）向径。
179895按滚子对心移动从动件设计制造的凸轮机构，在使用时若改用较小的滚子，则凸轮机构的（）不变。
179896一滚子对心移动从动件盘形凸轮机构的滚子失效后，若更换的新滚子直径不同于原滚子时，对凸轮机构造成的影响为（）。
179897设计移动平底从动件盘形凸轮机构时，避免出现运动失真问题的合理措施是（）.
179898在下列凸轮机构中，从动件与凸轮的运动不在同一平面中的是（）。
179899设计一滚子从动件盘形凸轮机构的内凹凸轮轮廓时，下列说法正确的是（）。
179900一凸轮机构中从动件升程选择等加速、等减速运动规律，回程选择等速运动，在运行过程中将（）
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