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90501地震时作用在单质点上的惯性力是（）
90502单层工业厂房抗风柱上端与屋架的连接，应做到（）
90503多遇地震作用时，8度的水平震作用影响系数最大值是6度的（）
90504造成建筑物和地表破坏的主要地震波是（）
90505建筑场地的类别分为I～Ⅳ类（）
90506两跨等高铰接排架中有A、B、C三根柱，柱顶承受水平集中荷载作用，则（）
90507吊车横向水平荷载作用在（）
90508单层单跨厂房中，吊车竖向荷载最大值Dmax（）
90509在柱顶水平集中力作用下，单层厂房排架柱顶总剪力应按（）
90510关于单层工业厂房排架结构柱间支撑的布置，下列说法不正确的是（）
90511单层厂房排架考虑整体空间作用时，下列说法中不正确的是（）
90512柱下钢筋混凝土单独基础的高度是根据（）
90513下述单层单跨厂房中，整体空间作用较大的是（）
90514在进行单层厂房柱控制截面内力组合时，每次组合都必须包括（）
90515关于变形缝，下列不正确的说法是（）
90516在地震区的装配式框架结构，其结构方案应采用（）
90517单层厂房计算中，对屋面活荷载、雪荷载的取值是按（）
90518单层厂房中，用来承托围护墙的重量并将其传至柱基础顶面的构件是（）
90519单层厂房排架结构由屋架（或屋面梁）、柱和基础组成，（）
90520不属于荷载效应范畴的是（）
90521下列关于荷载代表值的说法中，不正确的是（）
90522荷载组合值ψcQK（）
90523关于结构的功能要求，下列说法中错误的是（）
90524下述状态中，不属于结构承载能力极限状态的是（）
90525正常使用极限状态验算时，采用（）
90526下列关于荷载分项系数的叙述（）不正确。
90527结构的可靠指标（）
90528在进行框架梁端截面配筋计算时，下列说法正确的是（）
90529关于结构重要性系数，下列说法中不正确的是（）
90530框架结构的弹性层间位移与层高之比△u/h的最大限值为（）
90531一般情况下，进行现浇框架梁的截面设计时，（）
90532现浇框架梁柱节点区的混凝土强度等级应该（）
90533竖向荷载作用下框架梁端弯矩调幅（）
90534采用反弯点法计算多层框架内力时，对于下端固定的底层柱，其反弯点近似取（）
90535多层框架结构中，当上、下层柱子截面尺寸变化时，框架梁的跨度一般以（）
90536框架结构设计可以考虑梁端塑性变形产生的内力重分布，对梁端负弯矩进行调幅。下列叙述中错误的是（）
90537在竖向荷载作用下，框架结构的内力近似计算可采用（）
90538在计算框架梁截面惯性矩I时应考虑楼板的影响。下列考虑方法中正确的是（I0为矩形截面梁的惯性矩）（）
90539反弯点法可用在（）
90540框架结构需设置伸缩缝的条件是（）
90541框架结构在风荷载作用下，通常最大层间位移位于（）
90542普通房屋和构筑物的设计使用年限为（）
90543一般情况下，在选择框架梁的截面高度时，主要考虑的因素是（）
90544关于竖向荷载作用下的多层多跨规则框架的内力分布规律，下列说法中不正确的是（）
90545在用反弯点法计算框架结构内力时，每根柱子所承担的剪力是按某一个力学参数分配的，该参数是（）
90546在D值法中，D值的计算中α数值（）
90547层数不多，荷载不大而地基承载力较高时，框架柱较经济的天然浅基础型式是（）
90548对于多层多跨规则框架，下列说法中不正确的是（）
90549在用分层计算多层框架内力时，中间层某柱的柱端弯矩，（）
90550按D值法对框架进行近似计算时，各柱的反弯点高度变化规律是（）
90551多层框架结构，在水平荷载作用下的侧移主要是由（）
90552确定框架结构内力分析的计算简图时，框架梁的计算跨度应取（）
90553某框架结构，梁、板、柱均为预制，在吊装就位后焊接节点区钢筋，通过浇捣混凝土形成框架节点，从而将梁、柱及楼板连成整体。该框架的类型属于（）
90554单层单跨框架如图所示。层高5m，重力荷载代表值为6000kN。每根柱子的侧移刚度均为50000kN/m，反弯点高度比yh=0.6；抗震设防烈度为8度，αmax=0.16；场地特征周期为0.25s。当水平地震作用于该框架时，试用底部剪力法计算B柱的下端弯矩。
90555等高排架如图所示。排架柱高为6m，排架柱A、B、C的侧移刚度之比为1∶1.5∶1，横梁平面内刚度无穷大，集中于柱顶处的总重力荷载代表值为6000kN；结构的自振频率为2.5Hz，场地特征周期为0.3s，抗震设防烈度为8度。试用底部剪力法计算柱A的地震剪力、底部弯矩。
90556某两跨五层框架如图所示，各层重力荷载代表值分别为：G1=G2=G3=G4=l500kN，G5=1000kN；结构基本自振周期为0.4s，场地特征周期为0.25s，抗震设防烈度为8度，=0.16；框架底层A柱、B柱和C柱的侧移刚度的比值为3∶4∶3，底层A柱反弯点高度比yh=0.6。试用底部剪力法计算底层A柱的上端弯矩。
90557等高排架如图所示。排架柱高为6m，排架柱A、B、C的侧移刚度之比为1∶2∶1，横梁平面内刚度无穷大，集中于柱顶处的总重力荷载代表值为8000kN；结构的自振频率为4Hz，场地特征周期为0.3s，抗震设防烈度为8度。试用底部剪力法计算柱B的底部弯矩。
90558某三层钢筋混凝土框架的计算简图如图所示。各层重力荷载代表值均为1000kN，水平地震影响系数为0.12，顶部附加地震作用系数为0.05。试用底部剪力法计算该框架第2层层间地震剪力的标准值。
90559某钢筋混凝土两跨两层框架的计算简图如图所示。各层重力荷载代表值均为800kN，底层3根柱侧移刚度D的比值为1∶1.2∶1，场地特征周期为0.4s，结构基本周期为0.53s，地震影响系数最大值为0.16，已知底层B柱反弯点高度比yh=0.6，底层层高为5m。试用底部剪力法计算底层B柱的上端弯矩。
90560单层厂房排架结构如下图a所示。已知W=15.0kN，q1=1.0kN／m，q2=0.5kN／m。试用剪力分配法计算B柱的柱底弯矩。
90561某钢筋混凝土两跨两层框架的计算简图如图所示。各层重力荷载代表值均为800kN，底层3根柱侧移刚度D的比值为1∶1.2∶1，场地特征周期为0.4s，结构基本周期为0.5s，地震影响系数最大值为0.16。试计算该框架底层柱B的地震剪力标准值。
90562如图所示框架结构的重力荷载代表值G1=G2=G3=G4=1500kN，各层边柱D值均为1.5×104kN/m，各层中柱D值均为2.0×104kN/m。试按顶点位移法计算其自振周期。（提示：周期折减系数为0.6）
90563某五层钢筋混凝土框架结构的计算简图如图所示。各层重力荷载代表值分别为Gl=G2=G3=G4=G5=1800kN；各层的层侧移刚度分别为K1=75000kN／m；K2=K3=K4=K5=60000kN／m。试用能量法计算其基本自振周期。（周期折减系数为0.6）
90564钢筋混凝土牛腿如图所示，牛腿宽度为400mm，采用C30混凝土（抗拉强度标准值为2.01N/mm2），作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值为150kN，水平荷载标准值为70kN，裂缝控制系数取0.65。已知
90565柱下独立基础如图所示。基础顶面作用的轴向压力Nk=650kN，弯矩Mk=220kN?m，剪力Vk=30kN，修正后的地基承载力特征值fa=200kN/m2，已知基础底面尺寸b=3m，l=2m，基础埋置深度d=1.5m，基础高度h=1.0m，基础及以上土的重力密度平均值γm=20kN/m3。验算地基承载力是否满足要求。
90566偏心受压柱独立基础如图所示。基础边缘处最大地基净反力pj=180kN／m2，基础混凝土抗拉强度设计值ft=1.1N／mm2。已知
90567排架计算简图如图所示，A柱与B柱的形状和尺寸相同。Mmax=84kN?m，Mmin=40kN?m，P=10kN。试用剪力分配法求A柱的柱底弯矩。（提示：柱顶不动铰支座反力R=1.37M/H）
90568两跨等高排架结构计算简图如下图所示。排架总高13.1m，上柱高3.9m，q1=1.5kN／m，q2=0.75kN／m，A、B、C三柱抗侧刚度之比为1∶1.7∶1。试用剪力分配法求B柱的柱顶剪力。
90569偏心受压柱独立基础如图所示。基础平均地基净反力为150kN／m2，采用HRB335级钢筋，抗拉强度设计值fy=300MPa。已知
90570某牛腿尺寸及承受的设计荷载如图所示。已知作用在牛腿顶部的竖向力设计值为600kN，水平拉力设计值为120kN，采用HRB400级钢（fy=360N/mm2），已知
90571某三层两跨框架的计算简图如图所示。括号内为各杆的相对线刚度。试用反弯点法计算梁AB的B端弯矩。
90572某两层两跨框架的计算简图如图所示，图中括号内数值为该杆件的线刚度。试用D值法计算该框架顶层柱AB的剪力VAB。
90573某单层厂房排架结构及风载体型系数如图所示。基本风压W0=0.45kN/m3，柱顶标高+11.8m，室外天然地坪标高为-0.3m，排架间距B=6m，求作用在排架柱迎风面的均布风荷载设计值。
90574某两层两跨框架的计算简图仍如图所示，图中括号内数值为该杆件的线刚度。若AB柱反弯点高度比为0.45，试用D值法计算第二层AB柱的B端弯矩MBA。
90575三层两跨框架的计算简图如图所示。各柱线刚度均为1.0×104kN?m，边柱侧移刚度修正系数为0.6，中柱侧移刚度修正系数为0.7。试计算该框架由梁柱弯曲变形引起的顶点侧移值。
90576某两层三跨框架的计算简图如图所示。各柱线刚度均为1.0×104kN?m，边柱侧移刚度修正系数为=0.6，中柱侧移刚度修正系数为=0.7。试用D值法计算柱AB的弯矩。
90577单质点结构体系如图所示，当1kN水平力作用于柱顶时，柱顶产生的侧向位移为0.05mm；已知重力荷载代表值G=1500kN，地震影响系数最大值为0.32，特征周期为0.4s。试计算该体系的底部剪力。
90578牛腿的三种破坏形态是（）破坏、剪切破坏和混凝土局部压碎破坏。
90579单层厂房柱间支撑的主要作用是保证厂房结构的（）刚度和稳定。
90580《荷载规范》规定，对于一般的框架、排架结构，当有两个或两个以上活荷载参与组合且其中包括风荷载时，荷载组合系数取（）。
90581纪念性建筑和特别重要的建筑结构的（）年限为100年。
90582计算柱下独立基础的底板钢筋时，地基反力采用（）反力。
90583筏式基础有（）和平板式两种类型。
90584单层厂房排架柱内力组合时，对于吊车荷载，应遵守有（）必有D的规则。
90585单层厂房预制柱吊装验算时，柱身自重应乘以1.5的（）系数。
90586对于高度50m以上或高宽比H/B大于4的框架结构，进行侧移近似计算时，除考虑梁和柱的弯曲变形外，还应该考虑（）变形的影响。
90587在钢筋混凝土框架结构中，考虑塑性内力重分布时，允许在（）出现塑性铰。
90588非抗震设计的现浇框架，其混凝土强度等级不宜低于（）。
90589框架结构的楼面梁，当其负荷面积大于25m2时，（）可考虑折减，其折减系数为0.9。
90590直接承受重复荷载的吊车梁，其材料会因（）而降低强度。
90591（）结构由横梁、立柱和基础连接而成。
90592结构或构件承受荷载效应的能力，称为结构（），记作R。
90593当结构出现影响正常使用的振动时，则认为该结构超过了（）极限状态。
90594钢筋混凝土结构发生倾覆、滑移时对应的极限状态称为（）极限状态。
90595计算框架结构内力时，当活荷载产生的内力远小于恒荷载及水平力所产生的内力时，可不考虑活荷载的最不利布置，但求得的框架（）弯矩应乘以放大系数。
90596结构不能完成预定功能要求的概率，称为结构的（）概率，记作pf。
90597在计算现浇框架梁截面惯性矩I时应考虑（）的影响。
90598计算长期荷载效应组合值时，活荷载应乘以（）系数。
90599变形缝中的（）缝应将建筑物从屋顶到基础全部分开。
90600在单层工业厂房装配式混凝土门式刚架中，柱与基础的连接通常为（）。
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