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综合知识

138601在精馏塔内任意一块理论板，其气相露点温度大于液相的泡点温度。
138602在二元溶液的x-y图中，平衡线与对角线的距离越远，则该容易就越易分离。
138603在产品浓度要求一定的情况下，进料温度越低，精馏所需的理论板数就越少。
138604再沸器的作用是精馏塔物料提供精馏塔物料热源，使物料得到加热汽化。
138605与塔底相比，精馏塔的塔顶易挥发组分浓度最大，且气、液流量最少。
138606用某精馏塔分离二元混合物，规定产品组成xD、xW。当进料为xF1时，相应的回流比为R1；进料为xF2时，相应的回流比为R2。若xF1＜xF2，进料热状态不变，则R1＜R2
138607用来表达蒸馏平衡关系的定律叫亨利定律。
138608已知某精馏塔操作时的进料线（q线）方程为：y=0.6，则该塔的进料热状况为饱和液体进料。
138609液泛不能通过压强降来判断。
138610系统的平均相对挥发度α可以表示系统的分离难易程度，α＞1，可以分离，α＝1，不能分离，α＜1更不能分离。
138611通过简单蒸馏可以得到接近纯的部分。
138612填料主要是用来阻止气液两相的接触，以免发生液泛现象。
138613填料的等板高度越高，表明其传质效果越好。
138614塔顶产品纯度降低的原因之一是塔上半段板数过少。
138615随进料热状态参数q增大，精馏操作线效斜率不变，提馏段操作线斜率增大。
138616实现稳定的精馏操作必须保持全塔系统的物料平衡和热量平衡。
138617筛孔塔板易于制造，易于大型化，压降小，生产能力高，操作弹性大，是一种优良的塔板。
138618筛板塔孔的大小是无规则可循。
138619筛板塔板结构简单，造价低，但分离效率较泡罩低，因此已逐步淘汰。
138620筛板精馏塔的操作弹性大于泡罩精馏塔的操作弹性。
138621如x
138622全回流时理论塔板数最多。
138623评价塔板结构时，塔板效率越高，塔板压降越低，则该种结构越好。
138624灵敏板温度上升，塔顶产品浓度将提高。
138625理想的进料板位置是其气体和液体的组成与进料的气体和液体组成最接近。
138626决定精馏塔分离能力大小的主要因素是：相对挥发度、理论塔板数、回流比.
138627精馏塔中温度最高处在塔顶。
138628精馏塔压力升高，液相中易挥发组分浓度升高。
138629精馏塔内的温度随易挥发组分浓度增大而降低。
138630精馏塔釜压升高将导致塔釜温度下降。
138631精馏塔的总板效率就是各单板效率的平均值。
138632精馏塔的进料温度升高，提馏段的提浓能力不变。
138633精馏塔的操作弹性越大，说明保证该塔正常操作的范围越大，操作越稳定。
138634精馏塔板的作用主要是为了支承液体。
138635精馏是传热和传质同时发生的单元操作过程。
138636精馏时，饱和液体进料，其精、提馏段操作线交点为（xF，xF）。
138637精馏设计中，回流比越大，所需理论板越少，操作能耗增加。
138638精馏过程塔顶产品流量总是小于塔釜产品流量。
138639精馏段、提馏段操作线方程为直线基于的假设为理论板。
138640精馏操作的回流比减小至最小回流比时，所需理论板数为最小。
138641精馏采用饱和蒸汽进料时，精馏段与提馏段下降液体的流量相等。
138642将精馏塔从塔顶出来的蒸汽先在分凝器中部分冷凝，冷凝液刚好供回流用，相当于一次部分冷凝，精馏段的理论塔板数应比求得的能完成分离任务的精馏段理论板数少一块。
138643间歇蒸馏塔塔顶馏出液中的轻组分浓度随着操作的进行逐渐增大。
138644间歇精馏只有精馏段而无提馏段。
138645混合液的沸点只与外界压力有关。
138646回流是精馏稳定连续进行的必要条件。
13864750％的乙醇水溶液，用普通蒸馏的方法不能获得98％的乙醇水溶液。
138648根据恒摩尔流的假设，精馏塔中每层塔板液体的摩尔流量和蒸汽的摩尔流量均相等。
138649浮阀塔板结构简单，造价也不高，操作弹性大，是一种优良的塔板
138650分离任务要求一定，当回流比一定时，在五种进料状况中，冷液进料的q值最大，提馏段操作线与平衡线之间的距离最小，分离所需的总理论塔板数最多。
138651二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起操作线与q线的变化。
138652对于溶液来讲，泡点温度等于露点温度。
138653对于普通物系，原料组成浓度越低塔顶产品达到同样浓度所需要的最小回流比越大。
138654对乙醇-水系统，用普通精馏方法进行分离，只要塔板数足够，可以得到纯度为98％（摩尔分数）以上的纯乙醇。
138655当塔顶产品重组分增加时，应适当提高回流量。
138656传质设备中的浮阀塔板和泡罩塔板均属于错流塔板。
138657采用图解法与逐板法求理论塔板数的基本原理完全相同。
138658板间距与物料性质有关。
138659y-x相图中，相平衡曲线上各点的温度都相同。
138660吸收过二氧化碳的甲醇更有利于吸收硫化氢。
138661低温甲醇对原料气中的氢气和一氧化碳完全没有吸收效果。
138662工业上生产31%的盐酸时，被吸收气体中HCl含量较低时采用绝热吸收法。
138663在泡罩吸收塔中，空塔速度过大会形成液泛，过小会造成漏液现象。
138664氯碱生产氯氢工段泡沫吸收塔中，氯气的空塔气速越大，吸收效果越好。
138665泡沫塔吸收塔与填料塔吸收塔相比其优越性主要天线在泡沫塔体积小，干燥速度快。
138666正常操作的逆流吸收塔，因故吸收剂入塔量减少，以致使液气比小于原定的最小液气比，则吸收过程无法进行。
138667增大难溶气体的流速，可有效地提高吸收速率。
138668在选择吸收塔用的填料时，应选比表面积大的，空隙率大的和填料因子大的填料才好。
138669在吸收操作中，选择吸收剂时，要求吸收剂的蒸汽压尽可能高。
138670用清水吸收空气中二硫化碳，混合气体的处理量及进口、出口浓度都已确定，所得吸收液要求达到一定标准以利于回收。对此过程，必须采用适量的吸收剂，即由L＝（1.2~2.0）Lmin来确定水的用量。
138671吸收塔在停车时，先卸压至常压后方可停止吸收剂。
138672吸收塔在开车时，先启动吸收剂，后充压至操作压力。
138673吸收既可以选用板式塔，也可以用填料塔。
138674吸收过程一般只能在填料塔中进行。
138675吸收操作中，所选用的吸收剂的黏度要低。
138676温度升高和压力降低对解吸有利。
138677同一种填料，不管用什么方式堆放到塔中，其比表面积总是相同的。
138678填料塔开车时，我们总是先用较大的吸收剂流量来润湿填料表面，甚至淹塔，然后再调节到正常的吸收剂用量，这样吸收效果较好。
138679填料塔的基本结构包括：圆柱形塔体、填料、填料压板、填料支承板、液体分布装置、液体再分布装置。
138680乱堆填料安装前，应先在填料塔内注满水。
138681福尔马林溶液吸收塔，采用循环液吸收法是因为吸收液作产品，新鲜水受到控制。
138682当吸收剂的喷淋密度过小时，可以适当增加填料层高度来补偿。
138683当气体溶解度很大时，可以采用提高气相湍流强度来降低吸收阻力。
138684吸收质在溶液中的浓度与其在气相中的平衡分压成反比。
138685解吸的必要条件是气相中可吸收组分的分压必须小于液相中吸收质和平衡分压。
138686系统压力降低则硫化氢吸收塔出口硫含量降低。
138687对于吸收操作增加气体流速，增大吸收剂用量都有利于气体吸收。
138688由亨利定律可知可溶气体在气相的平衡分压与该气体在液相中的摩尔分数成正比。
138689在稀溶液中，溶质服从亨利定律，则溶剂必然服从拉乌尔定律。
138690吸收是用适当的液体与气体混合物相接触，使气体混合物中的一个组分溶解到液体中，从而达到与其余组分分离的目的。
138691解吸是吸收的逆过程。
138692在吸收过程中不能被溶解的气体组分叫惰性气体。
138693在吸收操作中，只有气液两相处于不平衡状态时，才能进行吸收。
138694在吸收操作中，若吸收剂用量趋于最小值时，吸收推动力趋于最大。
138695在填料吸收塔实验中，二氧化碳吸收过程属于液膜控制。
138696在逆流吸收操作中，若已知平衡线与操作线为互相平行的直线，则全塔的平均推动力△Ym与塔内任意截面的推动力Y-Y*相等。
138697用水吸收HCl气体是物理吸收，用水吸收CO2是化学吸收。
138698用水吸收CO2属于液膜控制。
138699吸收塔中气液两相为并流流动。
138700吸收塔的吸收速率随着温度的提高而增大。
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