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才高八斗

167801金属屈服阻尼器安装方向应（）
167802黏滞阻尼器速度相关型阻尼力公式为（）
167803BRB与框架梁柱连接节点板厚度不足将导致（）
167804减震效果现场评估常用的激励方法是（）
167805下列哪项不是金属屈服阻尼器优点（）
167806黏滞阻尼器密封件老化后最可能出现（）
167807BRB进行型式检验时，加载顺序应为（）
167808金属屈服阻尼器钢材牌号宜选用（）
167809减震结构附加阻尼比计算时，黏滞阻尼器提供的阻尼比与（）
167810金属屈服阻尼器与BRB可同时安装于同一榀框架，主要目的是（）
167811黏滞阻尼器温度适应性试验需循环（）
167812下列哪种情况表明BRB已失效（）
167813金属屈服阻尼器滞回曲线应呈现（）
167814黏滞阻尼器速度指数α通常取值范围是（）
167815BRB连接节点设计时应重点验算（）
167816金属屈服阻尼器安装后需进行（）
167817黏滞阻尼器阻尼系数C的单位是（）
167818下列哪项不是屈曲约束支撑性能检验项目（）
167819金属屈服阻尼器屈服力的设计值应（）
167820黏滞阻尼器在框架结构中的典型安装位置是（）
167821评价金属屈服阻尼器减震效果时，最重要的指标是（）
167822屈曲约束支撑（BRB）的核心功能在于（）
167823黏滞阻尼器内部常用的工作介质是（）
167824金属屈服阻尼器主要利用哪种原理消耗地震能量（）
167825隔震支座布置完成后，应进行（）试验验证
167826摩擦摆支座的摩擦系数试验应在（）环境下进行
167827铅芯支座在反复加载下铅芯的温度升高应控制小于（）
167828橡胶隔震支座的老化性能要求70℃×168h后性能衰减≤（）
167829隔震支座布置时，对于扭转不规则建筑应（）
167830摩擦摆支座在罕遇地震下最大位移应满足（）
167831铅芯支座的屈服力与橡胶支座水平刚度关系为（）
167832橡胶隔震支座的竖向压缩变形不应超过橡胶层总厚的（）
167833隔震支座布置时，地下室顶板作为隔震层时，板厚不宜小于（）
167834摩擦摆支座的摩擦系数与滑动速度的关系为（）
167835铅芯支座在大震后铅芯的残余变形（）
167836橡胶隔震支座的疲劳性能应满足循环次数（）
167837隔震支座布置时，支座边缘至基础梁边缘距离不应小于（）
167838摩擦摆支座的等效半径越大则（）
167839铅芯支座的铅芯直径一般取支座直径的（）
167840橡胶隔震支座的水平刚度与橡胶硬度（）
167841隔震支座布置时，高宽比大于4的建筑宜（）
167842摩擦摆支座的摩擦材料通常选用（）
167843铅芯支座在中小震下的工作状态为（）
167844橡胶隔震支座的极限剪切应变一般不小于（）
167845隔震支座布置时，同一隔震缝内各支座（）
167846摩擦摆支座的周期特性为（）
167847铅芯支座的等效阻尼比一般可达（）
167848橡胶隔震支座设计时，形状系数S越大则（）
167849摩擦摆支座的自复位能力来源于（）
167850铅芯支座的屈服后刚度与屈服前刚度相比（）
167851橡胶隔震支座布置时应优先设置在（）
167852摩擦摆支座的水平刚度特性表现为（）
167853铅芯支座中铅芯的作用是（）
167854橡胶隔震支座的主要耗能机制是（）
167855若初判与复判结果矛盾，应以（）为准
167856三步法中最消耗勘察工作量的阶段是（）
167857当ILE=0时，场地液化等级为（）
167858详判阶段，权函数Wi在深度5m与15m处的比值约为（）
167859对同一土层，地震烈度提高1度，Ncr约增加（）
167860ILE计算中，若某层N>Ncr，则该层（）
167861三步法评估液化的最终目的是确定（）
167862当N=12，Ncr=15时，该层液化折减系数取（）
167863地震烈度7度区，do液化特征深度对砂土取（）m
167864复判阶段，同一钻孔相邻标贯点间距不宜大于（）m
167865初判阶段，上覆非液化土层厚度du需满足（）方可不液化
167866Ncr公式中，黏粒含量修正系数ξ随Pc增加而（）
167867详判阶段，厚度加权计算ILE时，层厚Δdi一般取（）m
167868当ILE=8时，对应液化等级为（）
167869标准贯入试验落锤质量为（）kg
167870三步法中，可跳过复判直接进入详判的条件是（）
167871地下水位dw>6m时，Ncr值将（）
167872地震烈度8度区，N0基准值取（）
167873详判计算ILE时，层位影响权函数Wi最大值出现在深度（）m处
167874复判阶段，实测标贯击数N与Ncr的关系为（）时可判为不液化
167875液化指数ILE>15时，场地液化等级为（）
167876Ncr公式中，深度修正系数随深度增加而（）
167877初判为不液化的场地，仍需进行复判的情况是（）
167878标准贯入击数基准值N0与（）直接相关
167879当黏粒含量Pc≥（）%时，可初判为不液化土层
167880详判阶段需对深度（）m以内土层进行液化指数计算
167881标准贯入击数临界值Ncr计算公式中，不出现的参数是（）
167882复判阶段采用标准贯入试验时，判别深度一般取地面下（）m范围内
167883当饱和砂土埋深大于（）m时，可初判为不液化土层
167884地基液化判别流程中，初判阶段主要依据的参数是（）
167885在抗震设计软件中，输入场地类别后，程序自动修改的参数是（）
167886对高层钢结构，场地类别由Ⅲ类误划为Ⅱ类可能导致（）
167887场地类别划分结果最终用于调整（）
167888下列哪种土层对提高场地类别最有利（）
167889进行波速测试时，测试点竖向间距不宜大于（）m
167890Ⅲ类场地在多遇地震下的水平地震影响系数最大值与Ⅱ类场地相比（）
167891若某场地等效剪切波速为400m/s，覆盖层厚度4m，其类别为（）
167892下列哪项不是场地类别划分所需的基本资料（）
167893场地类别划分的主要目的是确定（）
167894对同一地震动输入，Ⅳ类场地与Ⅰ0类场地相比，反应谱峰值出现周期（）
167895设计反应谱中，场地类别从Ⅱ类变为Ⅲ类，平台段加速度最大值约降低（）
167896当场地存在速度反转（硬夹层下卧软土）时，覆盖层厚度应计算至（）
167897下列哪种情况会导致场地类别划分结果偏不安全（）
167898Ⅳ类场地在罕遇地震下反应谱下降段斜率比Ⅱ类场地（）
167899等效剪切波速计算公式中，计算深度取下列哪项的最小值（）
167900进行场地类别初步判别时，若地层为密实砾石，可近似按（）类考虑
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