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综合知识

138101流体在截面为圆形的管道中流动，当流量为定值时，流速越大，管径越小，则基建费用减少，但日常操作费用增加。
138102流体发生自流的条件是**的能量大于下游的能量。
138103流体的黏度是表示流体流动性能的一个物理量，黏度越大的流体，同样的流速下阻力损失越大。
138104流体的流动型号态分为层流、过渡流和湍流三种。
138105两台相同的泵并联后，其工作点的流量是单台泵的2倍。
138106连续性方程与管路上是否装有管件、阀门或输送设备等无关。
138107离心泵铭牌上注明的性能参数是轴功率最大时的性能。
138108离心泵的叶片采用后弯叶片时能量利用率低
138109离心泵的扬程是液体出泵和进泵的压强差换算成的液柱高度。
138110离心泵的扬程和升扬高度相同，都是将液体送到高处的距离。
138111离心泵的性能曲线中的H-Q线是在功率一定的情况下测定的。
138112离心泵的能量损失包括：容积损失、机械损失、水力损失。
138113离心泵的安装高度与被输送的液体的温度无关。
138114雷诺准数Re≥4000时，一定是层流流动。
138115静止液体内部压力与其表面压力无关。
138116化工管路中的公称压力就等于工作压力。
138117管内流体是湍流时所有的流体都是湍流。
138118改变离心泵出口阀的开度，可以改变泵的特性曲线。
138119对于同一根直管，不管是垂直或水平安装，所测得能量损失相同。
138120当流体处于雷诺准数Re为2000～4000的范围时，流体的流动形态可能为湍流或层流，要视外界条件的影响而定，这种无固定型态的流动型态称为过渡流，可见过渡流是不定常流动。
138121当流量为零时漩涡泵轴功率也为零。
138122当泵运转正常时，其扬程总是大于升扬高度。
138123大气压等于760mmHg。
138124层流内层影响传热、传质，其厚度越大，传热、传质的阻力越大。
138125测流体流量时，随流量增加孔板流量计两侧压差值将增加，若改用转子流量计，随流量增加转子两侧压差值将不变。
138126伯努利方程说明流体在流动过程中能量的转换关系。
138127并联管路中各条支流管中能量损失不相等。
138128泵在理论上的最大安装高度为10.33m。
138129泵对流体的机械能就是升举高度。
1381301CP等于1×10-3Pa·s。
138131在处理局部停车时要注意停车部分与全装置各系统的联系，以免干扰其余部分的正常运转而造成不必要的损失。
138132局部紧急停车的特点就是能在短时间内恢复装置开车，处理的原则是各系统能保持原始状态的就尽量维持。
138133装置正常停车前，应根据装置运转情况和以往的停车经验，在确保装置安全、环保并尽量减少物料损失的情况下停车，并且尽量回收合格产品，缩短停车时间。
138134管道系统的吹扫目的是将系统存在的脏物、泥砂、焊渣、锈皮及其它机械杂质，在化工投料前彻底吹扫干净，防止因管道及系统存有杂物堵塞阀门、管道及设备，发生意外故障。
138135乙烯装置开车方案优化的目的是在安全的基础上，争取在最短时间内取得合格产品，以较低的试车费用获得最佳的经济效果。
138136单机试车由设计单位负责编制方案并组织实施，施工单位参加。
138137联动试车阶段包括全系统的气密、干燥、置换、三剂填充，一个系统的水运、油运和运用假物料或实物料进行的“逆式开车”。
138138联动试车的目的是全面考核全系统的设备、自控仪表、联锁、管道、阀门和供电等的性能与质量，全面检查施工安装是否符合设计与标准规范要求。
138139火炬点火前，要确认其它装置与火炬相连的所有系统与大气隔断，其火炬排放管线及火炬常明线管线已用氮气彻底置换合格。
138140火炬正常燃烧时，分子封氮气应该关闭。
138141火炬最大排放量的确定原则是按事故状态时各系统排出的全部气体总量来考虑。
138142飞温是在很短的时间内，床层局部温度急剧上升的现象。
138143乙炔加氢过程中形成的乙烯、乙炔二聚、三聚的低聚物，是褐绿色透明状液体称为绿油。
138144由热力学可知，催化加氢反应平衡常数随温度的升高而变大，所以提高温度对反应平衡有利。但温度过高容易造成飞温，所以要适当选择反应温度。
138145裂解气深冷分离过程中，脱除炔烃常用催化加氢法。
138146甲烷化反应是氢气中的一氧化碳与氢气在镍型催化剂作用下反应生成甲烷和水的过程。
138147采用两种或多种不同的冷冻剂进行并联操作，组成复迭式制冷压缩机的制冷过程，为复迭制冷。
138148乙烯装置采用混合冷剂制冷循环（即多元制冷）不仅可以节约能量，而且可以节省设备投资费用。
138149在相同条件下，同种物料在节流前温度越低，则节流后的温度越低。
138150节流原理是根据焦耳﹣汤姆逊效应，即气体物质在其转化温度以下，绝热膨胀，使自身温度下降，且在相同条件下同一种物质在节流前后，压力降越大，温度差也越大。
138151在深冷分离过程中，由于温度极低，极易散冷，用绝热材料将高效换热器和气液分离罐等都包在在一个箱子里，这个箱子称为冷箱。
138152裂解气的深冷分离原理是在低温条件下，将氢及甲烷以上更重的烃都冷凝下来，然后利用各烃的相对挥发度的差异，在精馏塔内进行多组分的分离，最后再利用精馏得到高纯度的乙烯、丙烯及其它烃类。
138153干燥器的再生原理是分子筛在高压低温状态下对脱附水有利。
138154完成干燥作业的首要条件是根据被干燥系统对干燥后露点的要求，结合装置工艺和设备现状选定或配置供系统干燥作业的低露点的连续气源。
138155分子筛吸附水汽的容量随温度的升高而升高。
138156裂解气深冷分离过程中，脱除裂解气中的水份采用精馏法。
138157对于裂解气酸性气体的碱洗来说，碱浓度越高越好。
138158在裂解气压缩过程中，除去了裂解气中全部的水和重烃。
138159裂解气中炔烃的含量与裂解原料和操作条件有关，对于一定的裂解原料而言，炔烃的含量随裂解深度的提高而减少。
138160当裂解炉的炉型确定后，裂解原料组份变化对炉出口温度没有影响。
138161管式裂解炉冬季停用炉内保持一定数量的火嘴处于燃烧状态是为了防止炉管低温腐蚀。
138162当原料油品质变化时，应根据原料油品质的变化对裂解炉操作条件和急冷系统进行及时调整。
138163乙烯装置生产具有高温、高压、深度冷冻的特点，同时又有硫、碱等腐蚀介质的存在，所以单台裂解炉的开工率是指年实际开工日数与年设计运行日数之比。
138164惰性气体进入系统后也不会发生化学反应，氢气中惰性气体的含量可以不控制。
138165加热炉热效率越高，燃料的利用率越高，燃料消耗越低。
138166因为氢气不会结焦，因此，只要材质允许，可以将氢气加热至任意高的温度。
138167加氢裂化过程各类反应进行的深度不受工艺条件的影响。
138168在实际生产中，改变空速也和改变温度一样可以调节加氢裂化产品的分布。
138169加氢裂化过程操作压力越高越好。
138170加氢裂化过程氢分压越高越好。
138171当石油馏分沸程相同时，含芳烃越多密度越大，含烷烃越多密度就越小，所以可通过密度值大致看出油品中烃类组成。
138172在一定温度、压力下，脱硫剂的化学脱硫，吸收脱硫溶解度是一定的。
138173含硫化合物的腐蚀只有在较高的温度下才会产生。
138174只有当温度＜230℃就可以和氢气反应生成硫化氢的硫化物，才能作为硫化剂使用。
138175我国生产的航空汽油是催化裂化或催化重整所得的低辛烷值汽油馏分。
138176乙醇胺也是一种脱硫剂，它是一种弱碱性，碱性随温度上升而减弱。
138177加氢裂化过程是一个放热反应过程，因此降低反应温度反应深度增大。
138178装置升温升压后，如没有可燃气体检测仪也可以用肥皂水继续查漏点。
138179催化剂的空速越小，油品与催化剂接触的时间越长。
138180过剩空气系数越大，越能保证燃料的充分燃烧。加热炉的热效率也越高。
138181因为加氢裂化使用的催化剂必须在硫化态时才有活性，因此原料中的硫含量越高越好。
138182甲烷化反应生成的是甲烷，不会影响产品的质量，也不影响催化剂的活性和寿命，所以新氢中含有一氧化碳和二氧化碳的量多少没关系。
138183含硫化合物加氢后有硫化氢生成。
138184.非烃化合物是指所有的除含有
138185低温时油水分离不好，因此，为使油水分离，温度越高越好。
138186压力越低越有利于裂解反应的进行。
138187使用1.0MPa250℃的饱和蒸汽作热源，脱硫剂会分解、老化，所以不合适。
138188加氢裂化过程有水生成，所以原料含水并不重要。
138189用甲基二乙醇胺作脱硫剂，不仅能脱除硫化氢，还能脱除COS、RSH、二硫化碳。
138190二甲基二硫化物（DMDS）是目前使用较多的硫化剂。
138191所有可以和氢气反应生成硫化氢的硫化物都可以用作硫化剂。
138192只要氢分压足够高，加氢裂化过程不会有脱氢反应发生。
138193甲烷化反应剧烈放热，易造成超温。
138194在脱硫操作中，压力高能够延长气体与脱硫剂接触时间，提高脱硫效果。
138195胺的储罐及缓冲罐用氮气保护，可以减少氧化而变质。
138196反应注水采用的是无盐水。
138197在事故处理时，吹扫用的氮气纯度必须＞99.9%。
138198碱性氮在精制油中含量的高低反映了油品加氢精制的深度。
138199碱性氮是油品氮化物中最难被加氢，而使N转化成NH3的物质。
138200油品的动力黏度是指油品内分子之间因运动摩擦而产生的阻力大小。
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