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才高八斗

163801在GEO位置保持中，霍尔推力器通常采用的工作模式为（）
163802VASIMR推力器需要外置的磁场主要用于（）
163803离子推力器栅极间距缩小会导致（）
163804霍尔推力器的推力密度通常（）
163805深空主推进任务选择电推进时最关注（）
163806VASIMR在高功率模式下比冲可达（）
163807离子推力器相比霍尔推力器在相同功率下具有（）
163808霍尔推力器的典型比冲范围约为（）
163809在GEO卫星位置保持任务中，对推力器最优先的需求是（）
163810VASIMR推力器的加速阶段主要依赖哪种能量耦合方式（）
163811离子电推进系统通过何种机制将离子加速喷出（）
163812霍尔推力器中的电离区通常采用何种气体作为工质（）
163813行星际网络图搜索算法中，边权重的单位通常取（）
163814引力助推机动后，航天器轨道倾角改变量最大可达（）
163815若地火转移采用Δv≤3.5km/s，则发射窗口约每（）年出现一次
163816嫦娥四号着陆器主减速段使用的制动推力器数量是（）
163817在发射窗口计算中，C3能量与Δv的关系为（）
163818朱诺号测量木星引力场采用的方法是（）
163819行星际接力飞越中，若航天器相对行星速度为v∞，则双曲线半通径与v∞的关系为（）
163820嫦娥四号使用的月球引力场模型为（）
163821霍曼转移轨道远地点速度相对于目标圆轨道速度（）
163822计算Δv预算时，深空机动的速度脉冲通常采用（）假设
163823朱诺号木星极轨近木点高度约（）
163824在借力飞行序列中，重复飞越同一行星的主要目的是（）
163825嫦娥四号着陆月背时，中继星“鹊桥”对其最大通信仰角约为（）
163826若地球到火星霍曼转移时间为259天，则其轨道半长轴约为（）AU
163827地月L2点晕轨道的平均维持速度增量每年约（）
163828朱诺号太阳能阵列在木星轨道可提供功率约（）
163829行星际网络图搜索采用A*算法时，启发函数常选用（）
163830嫦娥四号发射窗口选择首要考虑的是（）
163831引力助推机动后，航天器日心能量变化量等于（）
163832霍曼转移轨道的轨道周期与半长轴关系遵循（）
163833在Δv预算中，深空机动（DSM）通常安排在（）
163834朱诺号任务采用的木星捕获策略是（）
163835借力飞行序列优化中，若目标函数为总Δv最小，则约束条件通常不包括（）
163836嫦娥四号月球捕获制动所需Δv约为（）
163837计算地火霍曼转移窗口时，需满足的最小相位角约为（）
163838行星际网络图搜索算法中，节点通常代表（）
163839朱诺号探测器利用地球引力助推后，其日心速度增量最接近（）
163840在引力助推机动中，航天器相对于行星的速度变化主要受（）影响
163841嫦娥四号中继星“鹊桥”采用的晕轨道中心天体是（）
163842霍曼转移轨道用于将航天器从地球同步轨道送至月球轨道时，其两次脉冲加速分别发生在（）
163843若飞行中出现5Hz纵向加速度峰值持续3s，工程上通常判定为（）
163844蓄压器与管路连接方式多采用（）
163845在频率耦合图中，稳定区域表现为（）
163846POGO振动幅值单位通常用（）
163847长征五号蓄压器气腔充填气体为（）
163848当蓄压器破裂时，最可能出现的后果是（）
163849下列哪项试验可直接验证蓄压器有效性（）
163850POGO抑制系统属于火箭的（）
163851在液氧环境下，蓄压器隔膜宜选用材料（）
163852蓄压器调频效果的衡量指标是（）
163853若飞行遥测出现频率随推进剂消耗而升高的纵向振动，可判断为（）
163854蓄压器设计阶段常用的仿真软件是（）
163855在POGO试验中，加速度传感器优先布置在（）
163856箭体结构阻尼对POGO稳定性的影响是（）
163857对蓄压器隔膜材料的主要要求是（）
163858POGO振动频率一般落在范围（）
163859长征五号遥二飞行中实施POGO抑制的关键措施是（）
163860若蓄压器气腔容积过小，会导致（）
163861在POGO数学模型中，推进剂管路通常简化为（）
163862用于抑制POGO的金属波纹管蓄压器，其波纹主要作用是（）
163863长征五号YF-77发动机在地面试车时观测到10Hz压力振荡，最可能的诱因是（）
163864下列哪项不是蓄压器的关键设计参数（）
163865POGO振动幅值最大的部位通常位于（）
163866在长征五号液氧管路中，蓄压器通常安装在（）
163867用于POGO稳定性分析的常用判据是（）
163868蓄压器设计时，其初始充气压力一般选取为管路工作压力的（）
163869长征五号POGO地面试验常用的激励方式是（）
163870蓄压器在POGO抑制中的核心作用是（）
163871当推进系统频率ωp与箭体一阶纵向频率ωs满足下列哪一关系时最易触发POGO振动（）
163872火箭纵向耦合振动（POGO）现象主要源于哪两类系统的动态耦合（）
163873Falcon9成功回收的关键算法创新是（）
163874发动机节流响应延迟在模型中被视为（）
163875凸优化模型中，时间被（）处理以满足实时性
163876再入段Guidance的能耗权重系数由（）在线调整
163877着陆段推力矢量角最大偏转限制为（）
163878凸优化求解失败时，Falcon9退至（）
163879实时重构中，若风速突变，Guidance通过（）应对
163880Falcon9着陆腿展开指令由（）触发
163881再入段热流约束在优化中被线性化为（）
163882凸优化模型采用（）坐标系简化重力项
163883PoweredDescentGuidance中，最大允许着陆速度为（）
163884若机载计算机算力骤降，优先简化的模块是（）
163885再入段Guidance的倾侧角指令更新由（）决定
163886着陆段Guidance的终端高度约束为（）
163887凸优化问题中，质量随时间变化被近似为（）
163888发动机节流下限主要受限于（）
163889实时凸优化中，动力学线性化点更新周期为（）
163890再入段Guidance的参考轨迹由（）离线生成
163891着陆段若出现推力饱和，优先牺牲的性能指标是（）
163892凸优化求解器ECOS的算法内核属于（）
163893PoweredDescentGuidance中，离散点数量通常取（）
163894Falcon9再入段Guidance不考虑以下哪项状态（）
163895实时重构中，若信任域被违反，下一步策略是（）
163896着陆段采用的多边形“着陆框”在优化中被表示为（）
163897凸优化模型中，推力方向约束被松弛为（）锥
163898再入段Guidance求解器运行在机载计算机的刷新频率为（）
163899发动机节流策略中，Merlin1D+的最小节流深度为（）
163900实时轨迹重构时，Falcon9将原始非线性约束进行（）处理以获得凸集
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