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才高八斗

163601推进系统阀门卡滞属于下列哪一类失效模式（）
163602在航天器分系统级FMEA表格中，“失效模式”栏目的主要作用是（）
163603在EKF与UKF精度差异评估中，若轨道确定误差主要来源于高阶地球引力，则UKF优势（）
163604微小卫星采用星载GPU进行实时轨道确定时，限制最大线程数的主要因素是（）
163605在比较GPU加速EKF与CPU实现时，加速比最可观的矩阵运算是（）
163606星载UKF中，选择β=2的典型场景是（）
163607EKF在星上运行时，若过程噪声Q设置过大，将导致（）
163608在GPU加速UKF中，将Sigma点传播与观测更新拆分为两个kernel的目的是（）
163609星载轨道确定中，UKF对异常观测的鲁棒性优于EKF，其根本原因在于（）
163610微小卫星使用星载GPU加速EKF时，若线程块设为128，则最佳共享内存配置为（）
163611在比较EKF与UKF存储开销时，UKF额外占用内存的主要部分是（）
163612星载GPU并行计算轨道积分时，采用RK4而非Euler法的主要理由是（）
163613在星载UKF中，若尺度参数α取值过小，会导致（）
163614EKF在微小卫星上用于轨道确定时，其线性化误差最大的轨道段是（）
163615星载GPU加速时，选择CUDAwarp大小为32的根本原因是（）
163616在星载轨道确定中，采用平方根UKF而非标准UKF的主要目的是（）
163617比较EKF与UKF在星上的实时性，若状态维数增加到12，则UKF耗时增长为（）
163618当微小卫星使用星载GPU进行UKF轨道确定时，限制Sigma点数量的首要因素是（）
163619在GPU加速EKF中，将协方差矩阵存储为列优先而非行优先的目的是（）
163620星载轨道确定中，UKF的Sigma点权重计算与下列哪项无关（）
163621EKF在微小卫星上运行时，若协方差矩阵出现非正定，最可能的原因是（）
163622在星载GPU实现中，使用共享内存而非全局内存的主要好处是（）
163623对于450km高度的3U立方星，采用UKF时轨道确定精度优于EKF的典型阈值是（）
163624在EKF的观测更新阶段，若GPS伪距观测突然缺失一颗星，星上算法应优先（）
163625星载GPU加速轨道确定中，采用单精度浮点而非双精度的主要目的是（）
163626在比较EKF与UKF计算量时，若状态向量维数为6，则UKF的浮点运算次数约为EKF的（）
163627星载UKF滤波器中Sigma点数量通常选择的依据是（）
163628当微小卫星使用EKF进行实时轨道确定时，若轨道高度突然下降10km，最先需要重新调整的是（）
163629在星载GPU加速轨道确定算法中，最适合并行化的环节是（）
163630与EKF相比，Unscented滤波（UKF）在星上实现时最显著的优势是（）
163631扩展卡尔曼滤波（EKF）在卫星自主轨道确定中的线性化步骤通常发生在（）
163632在微小卫星上实现星载GPU加速轨道确定时，主要解决的核心矛盾是（）
163633Starlink与北斗三号星间链路共同采用的关键技术是（）
163634粗跟踪扫描速度的选择需兼顾（）
163635信标光功率预算中，空间损耗与距离R的关系为（）
163636精跟踪级FSM的谐振频率通常设计在（）
163637北斗三号激光链路采用的前向纠错编码为（）
163638Starlink终端精跟踪闭环后，残余误差功率谱密度在100Hz处低于（）
163639超前瞄准角补偿更新频率由（）决定
163640粗跟踪转入精跟踪的阈值信噪比一般设为（）
163641三级光路中，精跟踪级最关注的噪声源是（）
163642北斗三号星间链路通信速率实测峰值达（）
163643StarlinkV1.5终端精跟踪镜面的最大机械角为（）
163644信标光功率预算公式中，P_rx=P_tx·η_tx·η_rx·（λ/4πR）^2，η_tx包含（）
163645精跟踪探测器采样频率一般设置为（）
163646粗跟踪级执行扫描时，常用图案为（）
163647超前瞄准角计算所需数据不包括（）
163648北斗三号链路实测中，精跟踪捕获概率优于（）
163649Starlink终端在精跟踪阶段使用的控制算法为（）
163650精跟踪级采用的位置反馈传感器是（）
163651信标光功率预算中，光学天线插入损耗通常按（）
163652粗跟踪探测器像素角分辨率一般设计为（）
163653北斗三号星间链路激光通信波长选择（）
163654精跟踪闭环带宽典型设计值为（）
163655Starlink链路测试表明，超前瞄准角最大可达（）
163656在激光终端捕获阶段，信标光功率密度需满足（）
163657三级光路架构中，精跟踪级探测器最常用的是（）
163658超前瞄准角补偿的目的是抵消（）
163659北斗三号星间链路信标光功率预算时，主要考虑的大气损耗因子是（）
163660StarlinkV1.5星间链路实测中，精跟踪残余误差RMS值优于（）
163661精跟踪级光路通常采用的光学元件是（）
163662在星间链路激光通信终端中，粗跟踪级的主要功能是（）
163663在WalkerDelta设计中，若F=T/2且T为偶数，则相邻面卫星相位差为（）
163664StarlinkGen2将部分卫星重量增至约（）
163665WalkerDelta星座中，若要求回归周期为1天，则轨道周期需满足（）
163666OneWebGen1采用“渐进部署”策略，其首批发射卫星数约为（）
163667StarlinkGen1卫星设计寿命约为（）
163668WalkerDelta星座中，若T=48、F=17，则N为（）
163669OneWeb与Starlink相比，其覆盖重数较低的根本原因是（）
163670在WalkerDelta参数中，决定星座“对称性”的关键量是（）
163671StarlinkGen2采用星际激光链路的主要目的是（）
163672WalkerDelta星座中，若提高轨道高度而保持T、F不变，则全球覆盖重数将（）
163673OneWebGen1单颗卫星的设计吞吐量约为（）
163674StarlinkGen1550km壳层对地最小通信仰角设计为（）
163675在WalkerDelta构型中，若F=0，则星座呈现（）
163676OneWeb卫星采用电推进的主要优势是（）
163677Starlink采用Ku/Ka波段而非V波段的主要原因是（）
163678若WalkerDelta星座T=36、F=15，则其相位重复因子为（）
163679WalkerDelta星座中，相邻轨道面升交点赤经间隔为（）
163680StarlinkGen2340km壳层对应的轨道面数为（）
163681OneWebGen2计划将卫星数增至约（）
163682在WalkerDelta设计中，若保持N不变而减小T，则F将（）
163683Starlink与OneWeb在相同高度下，Starlink覆盖重数更高的关键参数是（）
163684WalkerDelta星座中，若要求全球任意点至少2重覆盖，需优先增大（）
163685Starlink550km壳层单颗卫星对地覆盖半径约（）
163686OneWebGen1星座对全球实现连续单重覆盖所需的最小卫星数约为（）
163687在WalkerDelta构型中，相位因子F的取值范围是（）
163688StarlinkGen2将部分壳层降至340km的主要目的是（）
163689WalkerDelta星座中，若T=24、F=9，则单轨道面卫星数S为（）
163690OneWeb第一代星座采用的基本轨道倾角为（）
163691在Starlink第一代星座中，轨道高度550km对应的轨道平面数约为（）
163692WalkerDelta星座中，轨道平面数T、卫星总数N与相位因子F满足的基本关系是（）
163693太阳翼驱动机构扰振试验中，判定合格的常用指标是（）
163694主动吸振器质量块行程增大，可抑制的频率范围将（）
163695被动隔振器使用液体阻尼器时，微重力下最需解决的问题是（）
163696飞轮微振动谐波次数最多可追踪至（）
163697制冷机微振动传递路径中，最优先抑制的接口是（）
163698高分遥感卫星地面微振动试验中，常用光学靶标位移测量精度可达（）
163699主动吸振器失效后，系统通常退化为（）
163700在轨微振动监测优先选用的传感器类型是（）
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